摩擦攪拌接合方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種接合方法，在使用雙軸肩部攪拌頭型工具對(duì)一對(duì)金屬板進(jìn)行接合時(shí)，能夠抑制接合缺陷的產(chǎn)生并能夠良好地進(jìn)行接合。旋轉(zhuǎn)工具單元（2）具有雙軸肩部攪拌頭型工具（5），該雙軸肩部攪拌頭型工具（5）由第一軸肩部（11）、第二軸肩部（12）和形成在第一軸肩部（11）與第二軸肩部（12）之間的銷（13）構(gòu)成，其特征是，旋轉(zhuǎn)工具單元（2）具有固定在摩擦攪拌裝置（1）的夾頭部（1a）上的圓筒狀的保持件（3）、插通到保持件（3）內(nèi)部并與保持件（3）一體旋轉(zhuǎn)的滑動(dòng)軸（4）、第一軸肩部（11）固定在滑動(dòng)軸（4）的前端的雙軸肩部攪拌頭型工具（5）以及以使滑動(dòng)軸）（4）相對(duì)于保持件（3）沿軸向滑動(dòng)的方式形成在保持件（3）與滑動(dòng)軸（4）之間的滑動(dòng)元件（6）。
【專利說明】摩擦攪拌接合方法
[0001 ] 本發(fā)明專利申請(qǐng)是國(guó)際申請(qǐng)?zhí)枮镻CT/JP2011/080081，國(guó)際申請(qǐng)日為2011年12月26日，進(jìn)入中國(guó)國(guó)家階段的申請(qǐng)?zhí)枮?01180065081.8，名稱為“旋轉(zhuǎn)工具單元、摩擦攪拌接合方法、雙層面板的組裝體及雙層面板的摩擦攪拌接合方法”的發(fā)明專利申請(qǐng)的分案申請(qǐng)。
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0002]本發(fā)明涉及具有雙軸肩部攪拌頭型工具(日文:*' 一>，bobbin tool)的旋轉(zhuǎn)工具單元、使用上述旋轉(zhuǎn)工具單元的摩擦攪拌接合方法、使用上述旋轉(zhuǎn)工具單元接合而成的雙層面板的組裝體以及使用上述旋轉(zhuǎn)工具的雙層面板的摩擦攪拌接合方法。
【背景技術(shù)】
[0003]以往，已知有雙軸肩部攪拌頭型工具來作為對(duì)金屬板的端面彼此進(jìn)行摩擦攪拌接合的工具(參照專利文獻(xiàn)I)。雙軸肩部攪拌頭型工具包括一對(duì)軸肩部和在上述軸肩部之間形成的銷。在將一對(duì)金屬板接合時(shí)，將金屬板固定使其不能移動(dòng)，在將高速旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具從金屬板的一端插入，并使銷沿著對(duì)接部移動(dòng)。藉此，端面各自周圍的金屬便被摩擦攪拌而使金屬板彼此接合。若使用雙軸肩部攪拌頭型工具，由于在金屬板的背面?zhèn)纫簿哂休S肩部，因此，通常可以省略配置在金屬板的背面?zhèn)鹊谋辰訕?gòu)件(日文:裏當(dāng)部材)。特別是，在將中空型材的端部彼此接合時(shí)，由于設(shè)置背接構(gòu)件的作業(yè)較為復(fù)雜，因此，能大幅節(jié)省作業(yè)程序。
[0004]另一方面，以往，已知有將兩塊金屬板重疊而構(gòu)成的雙層面板。雙層面板用作鐵路車輛、飛機(jī)、船只、土木建筑物等的結(jié)構(gòu)體。如專利文獻(xiàn)2所記載的，雙層面板包括外板、內(nèi)板及夾設(shè)在外板與內(nèi)板間的支承板。此外，在將雙層面板彼此接合時(shí)，使相鄰的雙層面板的外板端部與外板端部對(duì)接、內(nèi)板端部與內(nèi)板端部對(duì)接，來形成雙層面板的組裝體后，使用旋轉(zhuǎn)工具將對(duì)接后的部分摩擦攪拌接合。
[0005]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0006]專利文獻(xiàn)
[0007]專利文獻(xiàn)1:日本專利特許第2712838號(hào)公報(bào)
[0008]專利文獻(xiàn)2:日本專利特開2008 - 272768號(hào)公報(bào)

【發(fā)明內(nèi)容】

[0009]發(fā)明所要解決的技術(shù)問題
[0010]然而，在使用雙軸肩部攪拌頭型工具的摩擦攪拌接合中，較為理想的是，在使銷的軸向中心與金屬板的高度方向的中心對(duì)齊的同時(shí)進(jìn)行接合，但是，有時(shí)金屬板會(huì)因摩擦熱而發(fā)生變形。一旦金屬板因摩擦熱而發(fā)生變形，則銷的中心便無法與金屬板的中心對(duì)齊，而造成接合不良。
[0011]此外，若軸肩部間的距離比金屬板的厚度大,則通過摩擦攪拌而被塑性流動(dòng)化后的金屬容易溢出至軸肩部的外部，因此，存在容易產(chǎn)生接合缺陷這樣的問題。[0012]此外，雙軸肩部攪拌頭型工具的銷的外周面有時(shí)會(huì)刻有螺旋槽，但因螺旋槽的方向或刻設(shè)的范圍的不同，存在在接合后的金屬板的裝飾面上形成的凹槽變大、或是裝飾面上產(chǎn)生許多毛邊這樣的問題。
[0013]此外，由于雙層面板是薄且長(zhǎng)的金屬構(gòu)件，因此，使一對(duì)雙層面板的外板與外板、內(nèi)板與內(nèi)板高精度地進(jìn)行對(duì)接的作業(yè)較為困難。此外，即使使用夾具將雙層面板的組裝體固定使其不能移動(dòng)，也存在使旋轉(zhuǎn)工具移動(dòng)來進(jìn)行接合時(shí)雙層面板彼此分離這樣的問題。
[0014]本發(fā)明鑒于上述問題而完成，其技術(shù)問題在于提供一種在使用雙軸肩部攪拌頭型工具對(duì)一對(duì)金屬板進(jìn)行接合時(shí)能夠抑制接合缺陷的產(chǎn)生并能理想地進(jìn)行接合的旋轉(zhuǎn)工具單元及摩擦攪拌接合方法。此外，其技術(shù)問題在于當(dāng)在雙軸肩部攪拌頭型工具的銷的外周面刻有螺旋槽時(shí)，能夠減少在金屬板的裝飾面上產(chǎn)生的毛邊，或是能夠縮小在裝飾面上形成的凹槽。另外，本發(fā)明的技術(shù)問題在于提供一種能夠理想地將雙層面板接合的雙層面板的組裝體及雙層面板的摩擦攪拌接合方法。
[0015]解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案
[0016]為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提出一種摩擦攪拌接合方法,使用雙軸肩部攪拌頭型工具，來對(duì)一對(duì)金屬板進(jìn)行接合，上述雙軸肩部攪拌頭型工具包括一對(duì)軸肩部和在上述軸肩部之間形成的銷，其特征是，上述摩擦攪拌接合方法具有:對(duì)接工序，在該對(duì)接工序中，使上述金屬板的端面彼此對(duì)接；以及接合工序，在該接合工序中，使旋轉(zhuǎn)的上述雙軸肩部攪拌頭型工具的銷移動(dòng)到將上述端面彼此對(duì)接后形成的對(duì)接部，來將上述端面彼此進(jìn)行摩擦攪拌接合，在上述接合工序中，預(yù)先將第一軸肩部與第二軸肩部間的距離設(shè)定為上述金屬板的厚度以下，當(dāng)因摩擦攪拌而使上述金屬板變形，來使上述金屬板的位置沿上述雙軸肩部攪拌頭型工具的轉(zhuǎn)軸方向移位時(shí)，使上述雙軸肩部攪拌頭型工具隨著上述移位而沿轉(zhuǎn)軸方向移動(dòng)，在將上述軸肩的外徑設(shè)為X (mm)、將上述銷的外徑設(shè)為Y (mm)、將上述軸肩部間的距離設(shè)為 Z (mm)時(shí)，X、Y、Z 滿足，Y2/ (X2 — Y2) > 0.2，且 Y2/ (YZ) > 1.2。
[0017]根據(jù)上述方法，通過將軸肩部間的距離設(shè)定為金屬板的厚度以下，因而，能夠防止因摩擦攪拌而使塑性流動(dòng)化后的金屬溢出至軸肩部的外部。藉此，能夠抑制接合缺陷的產(chǎn)生。
[0018]另外，根據(jù)上述方法，若將上述軸肩部的外徑的平方值減去銷的外徑的平方值后得到的值，并使銷的外徑的平方值除以上述得到的值后的值為0.2以下，則因銷較細(xì)，使得抗拉伸力不足而導(dǎo)致容易折斷，但若比0.2大，則因銷比較粗而不容易折斷。此外，若上述值為1.2以下，則因銷較細(xì)，使得抗折力不足而導(dǎo)致容易折斷，但若比1.2大，則因銷比較粗而不容易折斷。
[0019]此外，較為理想的是，在將上述端面彼此間的間隙設(shè)定為1.00mm以下時(shí)，將上述金屬板的厚度與上述軸肩部間的距離設(shè)定成滿足0.2mm < {(金屬板的厚度)一(軸肩部間的距離)} 0.8臟。
[0020]此外，較為理想的是，在將上述端面彼此間的間隙設(shè)定為大于1.0Omm且為1.75mm以下時(shí)，將上述金屬板的厚度與上述軸肩部間的距離設(shè)定成滿足0.4mm < {(金屬板的厚度)-(軸肩部間的距離)} ( 0.8mm。
[0021]根據(jù)上述接合方法，即使端面彼此間存在間隙，也能抑制接合缺陷的產(chǎn)生。
[0022]此外，較為理想的是，在將上述軸肩的外徑設(shè)為X (mm)、將上述銷的外徑設(shè)為Y(mm)時(shí)，X、Y 滿足 X2/Y2 > 2.0。
[0023]根據(jù)上述接合方法，能夠?qū)⑤S肩部的外徑相對(duì)于銷的外徑確保得很大，因此，能夠可靠地對(duì)在軸肩部之間塑性流動(dòng)化的金屬進(jìn)行按壓。藉此，能夠進(jìn)一步抑制接合缺陷的產(chǎn)生。若軸肩部的外徑的平方值除以上述銷的外徑的平方值后的值為2.0以下，則金屬容易溢出，而容易產(chǎn)生接合缺陷。
[0024]此外，較為理想的是，在對(duì)接后的部分的上述金屬板的厚度不同，且將上述金屬板的厚度較大的上述金屬板相對(duì)于上述雙軸肩部攪拌頭型工具的行進(jìn)方向配置在左側(cè)的情況下，在上述接合工序中，使上述雙軸肩部攪拌頭型工具朝右旋轉(zhuǎn)。
[0025]此外，較為理想的是，在對(duì)接后的部分的上述金屬板的厚度不同，且將上述金屬板的厚度較大的上述金屬板相對(duì)于上述雙軸肩部攪拌頭型工具的行進(jìn)方向配置在右側(cè)的情況下，在上述接合工序中，使上述雙軸肩部攪拌頭型工具朝左旋轉(zhuǎn)。
[0026]在摩擦攪拌接合中，在使旋轉(zhuǎn)工具朝右旋轉(zhuǎn)時(shí)，塑性流動(dòng)化的金屬會(huì)有從工具的行進(jìn)方向的左側(cè)(剪切側(cè):旋轉(zhuǎn)工具的旋轉(zhuǎn)速度加上旋轉(zhuǎn)工具的移動(dòng)速度一側(cè))朝工具行進(jìn)方向的右側(cè)(流動(dòng)側(cè):旋轉(zhuǎn)工具的旋轉(zhuǎn)速度減去旋轉(zhuǎn)工具的移動(dòng)速度一側(cè))流動(dòng)的趨勢(shì)，因此，可以認(rèn)為假設(shè)在金屬板彼此間存在間隙的情況下，剪切側(cè)的金屬會(huì)填埋上述間隙。因此，若將厚度小的金屬板配置在剪切側(cè)，則金屬不足而使接合后的塑性化區(qū)域的中央部厚度變小的趨勢(shì)。
[0027]但是，在金屬板的端面厚度不同的情況下，通過將厚度大的金屬板配置于剪切側(cè)，就能夠補(bǔ)充金屬不足，因此，能更理想地接合。
[0028]發(fā)明效果
[0029]根據(jù)本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)工具單元及摩擦攪拌接合方法，能夠抑制接合缺陷的產(chǎn)生，并能理想地進(jìn)行接合。此外，根據(jù)本發(fā)明的雙層面板的組裝體及雙層面板的摩擦攪拌接合方法，能夠理想地將雙層面板接合。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0030]圖1是表示實(shí)施方式I的摩擦攪拌裝置和中空型材的立體圖。
[0031]圖2是表示中空型材的對(duì)接狀態(tài)，其中，圖2 Ca)表示對(duì)接前，圖2 (b)表示對(duì)接后。
[0032]圖3是表示實(shí)施方式3的摩擦攪拌裝置的立體圖，其中，圖3 (a)表示整體圖，圖3 (b)表示保持件、滑動(dòng)軸及滑動(dòng)元件。
[0033]圖4是圖3的I — I剖視圖。
[0034]圖5是圖3的II — II剖視圖。
[0035]圖6是表示實(shí)施方式I的雙軸肩部攪拌頭型工具的側(cè)視圖。
[0036]圖7是表示實(shí)施方式I的摩擦攪拌接合方法的圖，其中，圖7 Ca)是側(cè)剖視圖，圖7 (b)是圖7 Ca)的II1-1II端面圖。
[0037]圖8是表示實(shí)施方式2的雙軸肩部攪拌頭型工具的側(cè)視圖。
[0038]圖9是表示實(shí)施方式2的摩擦攪拌接合方法的側(cè)剖視圖。
[0039]圖10 Ca)表示摩擦攪拌接合方法的第一變形例，圖10 (b)表示摩擦攪拌接合方法的第二變形例。[0040]圖11是表示變形例的旋轉(zhuǎn)工具單元的圖，其中，圖11 Ca)是側(cè)剖視圖，圖11 (b)是圖11 Ca)的IV -1V剖視圖。
[0041]圖12是表示實(shí)施方式3的雙層面板的立體圖。
[0042]圖13是表示實(shí)施方式3的摩擦攪拌裝置的立體圖。
[0043]圖14是表示實(shí)施方式3的旋轉(zhuǎn)工具單元的立體圖。
[0044]圖15是表示實(shí)施方式3的雙軸肩部攪拌頭型工具的側(cè)視圖。
[0045]圖16是表示實(shí)施方式3的摩擦攪拌接合方法的準(zhǔn)備工序的主視圖。
[0046]圖17是表示實(shí)施方式3的摩擦攪拌接合方法的第一接合工序的立體圖。
[0047]圖18是表示實(shí)施方式3的摩擦攪拌接合方法的第二接合工序的立體圖。
[0048]圖19是表示實(shí)施方式3的卡合形態(tài)的變形例的主視圖。
[0049]圖20是表示實(shí)施例1中的試驗(yàn)體的組合的表。
[0050]圖21是表示在實(shí)施例1中，試驗(yàn)體Hl的間隙與接合部的厚度間的關(guān)系的圖。
[0051]圖22是表示在實(shí)施例1中，試驗(yàn)體H3的間隙與接合部的厚度間的關(guān)系的圖。
[0052]圖23是表示在實(shí)施方式I中，影響接合質(zhì)量的金屬板的厚度與間隙間的關(guān)系的表，其示出了 Ad側(cè)的厚度=Re側(cè)的厚度的情況。
[0053]圖24是表不影響接合質(zhì)量的金屬板厚度與間隙間的關(guān)系的表,其不出了使Ad側(cè)的厚度變化、而將Re側(cè)的厚度固定的情況。
[0054]圖25是表示影響接合質(zhì)量的金屬板厚度與間隙間的關(guān)系的表，其示出了將Ad側(cè)的厚度固定、而使Re側(cè)的厚度變化的情況。
[0055]圖26 Ca)是表示在實(shí)施例1中，間隙與Cr部的厚度間的關(guān)系的表，圖26 (b)是表不在實(shí)施例1中，間隙與Ad部的厚度間的關(guān)系的表。
[0056]圖27 Ca)是表示在實(shí)施例1中，間隙與Re部的厚度間的關(guān)系的表，圖27 (b)是表示在實(shí)施例1中，間隙與平均厚度間的關(guān)系的圖。
[0057]圖28是表示在實(shí)施例2中，影響接合質(zhì)量的金屬板的厚度與間隙間的關(guān)系的圖，其示出了 Ad側(cè)的厚度=Re側(cè)的厚度的情況。
[0058]圖29是表示在實(shí)施例1中，將軸肩部間的距離固定為5.8mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。
[0059]圖30是表示在實(shí)施例2中，將軸肩部間的距離固定為2.8mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。
[0060]圖31是表示在參考例中，將軸肩部間的距離固定為11.5mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。
[0061]圖32是表示在實(shí)施例3中，螺紋比例對(duì)金屬板的高低差帶來的影響(對(duì)接部的間隙為Omm)的圖。
[0062]圖33是表示在實(shí)施例3中，螺紋比例對(duì)金屬板的高低差帶來的影響(對(duì)接部的間隙為1.5mm)的圖。
[0063]圖34是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件A的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。
[0064]圖35是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件B的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。[0065]圖36是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件C的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。
[0066]圖37是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件D的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。
[0067]圖38是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件E的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。
[0068]圖39是將實(shí)施例3的結(jié)果匯總后的表。
[0069]圖40是將使雙軸肩部攪拌頭型工具朝左旋轉(zhuǎn)時(shí)的情況匯總后的表。
[0070]圖41是表示實(shí)施例4的卡合形態(tài)或?qū)有螒B(tài)的主視圖，其中，圖41 (a)表示類型I，圖41 (b)表示類型II，圖41 (c)表示類型III。
[0071]圖42是表示實(shí)施例4的類型I的角變形的結(jié)果的圖。
[0072]圖43是表示實(shí)施例4的類型II的角變形的結(jié)果的圖。
[0073]圖44是表示實(shí)施例4的類型III的角變形的結(jié)果的圖。
[0074]圖45是將實(shí)施例4的雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向、螺旋槽的卷繞方向、卡合形態(tài)匯總后的表。
[0075]圖46是用于表不實(shí)施例6的圖，圖46(a)表不待試驗(yàn)體，圖46(b)是將各條件匯總后的表。
[0076]圖47是表示實(shí)施例6的板厚a與長(zhǎng)度c的關(guān)聯(lián)關(guān)系的圖。
【具體實(shí)施方式】
[0077][實(shí)施方式I]
[0078]以下，參照附圖，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。如圖1所示，本實(shí)施方式的摩擦攪拌裝置I是對(duì)經(jīng)對(duì)接后的一對(duì)金屬板的對(duì)接部N進(jìn)行摩擦攪拌接合的裝置。在摩擦攪拌裝置I的前端安裝有雙軸肩部攪拌頭型工具5。首先，對(duì)所要接合的一對(duì)金屬板進(jìn)行說明。說明中的上、下、前、后、左、右按照?qǐng)D1的箭頭方向。
[0079]〈中空型材〉
[0080]如圖2 (a)所示，在本實(shí)施方式中，例示了將中空型材100A與中空型材100B接合的情況。中空型材100A是鋁合金制的擠壓材料，且是具有截面呈矩形的中空部IOOa的長(zhǎng)條構(gòu)件。中空型材100A具有包括中空部IOOa的主體部101、從主體部101的左側(cè)面上下端分別朝左側(cè)(中空型材100B —側(cè))伸出的板狀端部102、103。
[0081]主體部101由四個(gè)面材料104、105、106、107構(gòu)成，其截面形成為矩形。板狀端部102、103呈板狀，并垂直于面材料105。板狀端部102、103的左右方向長(zhǎng)度為面材料104的一半左右。此外，板狀端部102、103的厚度與面材料104、105、106、107的厚度相同。板狀端部102、103是相當(dāng)于權(quán)利要求書中的“金屬板”的部位。
[0082]中空型材100B是具有與中空型材100A相同形狀的金屬構(gòu)件。中空型材100B標(biāo)注與中空型材100A相同的符號(hào)，而省略詳細(xì)說明。
[0083]在中空型材100A與中空型材100B對(duì)接時(shí)，使中空型材100A的板狀端部102、103分別與中空型材100B的板狀端部102、103對(duì)接。更詳細(xì)地說，使中空型材100A的板狀端部102的端面102a與中空型材100B的板狀端部102的端面102a對(duì)接，使中空型材100A的板狀端部103的端面103a與中空型材100B的板狀端部103的端面103a對(duì)接。如圖2(b)所示，在使中空型材100A與中空型材100B對(duì)接時(shí)，端面102a、102a的高度方向的中心彼此重疊，并且，板狀端部102、102的各上表面齊平，板狀端部102、102的各下表面齊平。
[0084]如圖2 (b)所示，將使端面102a與端面102a、端面103a與端面103a對(duì)接后的部分稱為“對(duì)接部N”。在將對(duì)接部N進(jìn)行接合時(shí)，最好使端面102a與端面102a緊密接觸，但有時(shí)會(huì)因中空型材100A、100B的公差或接合時(shí)的摩擦熱，使板狀端部102、102發(fā)生變形，而在端面102a與端面102a間產(chǎn)生細(xì)小的間隙。對(duì)接部N是包括端面102a與端面102a之間產(chǎn)生細(xì)小間隙的情況在內(nèi)的概念。
[0085]另外，在本實(shí)施方式中，例示了將中空型材的板狀端部作為所要接合的對(duì)象，但所要接合的對(duì)象由能摩擦攪拌的金屬形成，只要是呈板狀的構(gòu)件，并無特別的限制。
[0086]<摩擦攪拌裝置>
[0087]如圖3所示，摩擦攪拌裝置I主要由夾頭部Ia和固定在夾頭部Ia內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)工具單元2構(gòu)成。如圖4所示，夾頭部Ia是包括凸緣的圓筒狀構(gòu)件，并使用螺釘BI而與摩擦攪拌裝置I的主體D連接。夾頭部Ia是通過摩擦攪拌裝置I的驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)而繞軸旋轉(zhuǎn)的部位。在夾頭部Ia的內(nèi)周形成有圓筒面lb。
[0088]如圖4所示，旋轉(zhuǎn)工具單元2由保持件3、滑動(dòng)軸4、雙軸肩部攪拌頭型工具5和滑動(dòng)元件6構(gòu)成。旋轉(zhuǎn)工具單元2可相對(duì)于夾頭部Ia裝拆。
[0089]保持件3是內(nèi)置有滑動(dòng)軸4且固定在夾頭部Ia內(nèi)部的構(gòu)件。保持件3呈圓筒狀。在保持件3的外表面形成有沿著上下方向平坦地延伸設(shè)置的平坦面3a，因此，圓筒面Ib與平坦面3a之間形成細(xì)小的間隙。螺栓2B、2B從夾頭部Ia的外表面朝徑向進(jìn)行緊固，其前端與平坦面3a抵接。藉此，夾頭部Ia與保持件3—體地旋轉(zhuǎn)。此外，如圖5所示，保持件3形成有沿徑向貫通的長(zhǎng)孔狀的鍵槽3b。
[0090]如圖4所示，滑動(dòng)軸4呈圓筒狀，其是配置于保持件3的中空部的構(gòu)件?；瑒?dòng)軸4相對(duì)于保持件3能在上下方向上移動(dòng)。如圖5所示，在滑動(dòng)軸4的外表面形成有朝外側(cè)突出的鍵4a。鍵4a與鍵槽3b卡合，藉此，保持件3與滑動(dòng)軸4 一體地旋轉(zhuǎn)。
[0091]如圖6所示，雙軸肩部攪拌頭型工具5例如由工具鋼形成，并與滑動(dòng)軸4連接。雙軸肩部攪拌頭型工具5與夾頭部la、保持件3及滑動(dòng)軸4 一體地朝正反方向的旋轉(zhuǎn)。雙軸肩部攪拌頭型工具5具有第一軸肩部11、在第一軸肩部11的下方隔著間隔設(shè)置的第二軸肩部12、將第一軸肩部11與第二軸肩部12連結(jié)的銷13。
[0092]第一軸肩部11和第二軸肩部12呈圓柱狀，并具有相同的外徑。銷13呈圓柱狀，并將第一軸肩部11與第二軸肩部12連結(jié)。銷13貫通第二軸肩部12。貫通第二軸肩部12的銷13在第二軸肩部12的下端通過螺母緊固。在銷13的外周面刻有上部螺旋槽13a和下部螺旋槽13b。上部螺旋槽13a及下部螺旋槽13b的槽方向以朝彼此相反的方向卷繞的方式刻設(shè)。
[0093]上部螺旋槽13a從第一肩軸11的下端刻設(shè)至銷13的高度方向的中間位置。在本實(shí)施方式中，使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)，因此，上部螺旋槽13a以右螺紋的方式形成。也就是說，上部螺旋槽13a是以從上向下朝右側(cè)卷繞的方式刻設(shè)。
[0094]另一方面，下部螺旋槽13b從第二肩軸12的上端刻設(shè)至銷13的高度方向的中間位置。在本實(shí)施方式中，使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)，因此，下部螺旋槽13b以左螺紋的方式形成。也就是說，下部螺旋槽13b是以從上向下朝左卷繞的方式刻設(shè)。
[0095]通過如上所述形成上部螺旋槽13a及下部螺旋槽13b，經(jīng)摩擦攪拌而塑性流動(dòng)化后的金屬便會(huì)從板狀端部102的高度方向的中央部分朝上端方向或下端方向稍許移動(dòng)。另外，上述朝上下方向的金屬移動(dòng)與因雙軸肩部攪拌頭型工具5的銷13的旋轉(zhuǎn)而使金屬在周方向上的移動(dòng)相比，僅僅是微量。
[0096]對(duì)于螺旋槽的卷繞方向或所刻設(shè)的比例，只要根據(jù)所要接合的金屬板的裝飾面與雙軸肩部攪拌頭型工具5的位置關(guān)系、雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向等來適當(dāng)?shù)卦O(shè)定即可。在本實(shí)施方式中，雖對(duì)銷13刻設(shè)有右螺紋和左螺紋這兩種螺旋槽，但也可以對(duì)銷13全部刻設(shè)右螺旋的螺旋槽，或是全部刻設(shè)左螺旋的螺旋槽。此外，在本實(shí)施方式中，雖在第一軸肩部11側(cè)刻設(shè)右螺紋，在第二軸肩部12側(cè)刻設(shè)左螺紋，但也可以在第一軸肩部11側(cè)刻設(shè)左螺紋，在第二軸肩部12側(cè)刻設(shè)右螺紋。
[0097]如圖6所示，較為理想的是，使雙軸肩部攪拌頭型工具5的軸肩部間的距離Z (銷13的長(zhǎng)度)與中空型材100A的板狀端部102的厚度T相同或比中空型材100A的板狀端部102的厚度T小。例如，在本實(shí)施方 式中，軸肩部間的距離Z比中空型材100A的板狀端部102的厚度T小0.2mmο
[0098]另外，在能將對(duì)接部N (參照?qǐng)D2 (b))的端面102a、102a的間隙設(shè)定為0.75mm以下的情況下，即便將板狀端部102的厚度T與軸肩部的間距Z設(shè)定為相同，即T 一 Z = 0，也能夠獲得良好的接合狀態(tài)。
[0099]此外，在能將對(duì)接部N的端面102a、102a的間隙設(shè)定為1.0Omm以下的情況下，較為理想的是，將板狀端部102的厚度T與軸肩部的間距Z設(shè)定為0.2mm < T — Z < 0.8mm。
[0100]在能將對(duì)接部N的端面102a、102a的間隙設(shè)定為大于1.00mm、且為1.75mm以下的情況下，較為理想的是，將板狀端部102的厚度T與軸肩部的間距Z設(shè)定為0.4mm < T —Z^0.8mm。
[0101]此外，較為理想的是，將雙軸肩部攪拌頭型工具5設(shè)定成使第一軸肩部11及第二軸肩部12的外徑X的平方值除以銷13的外徑Y(jié)的平方值后的值比2.0大。根據(jù)上述的雙軸肩部攪拌頭型工具5，能利用第一軸肩部11與第二軸肩部12來抑制作為毛邊而排出的材料量，因此，能減少接合缺陷的產(chǎn)生。
[0102]此外，較為理想的是，將雙軸肩部攪拌頭型工具5設(shè)定成第一軸肩部11及第二軸肩部12的外徑X的平方值減去銷13的外徑Y(jié)的平方值后得到的值，并使銷13的外徑Y(jié)的平方值除以上述得到的值后的值比0.2大。根據(jù)上述的雙軸肩部攪拌頭型工具5，能夠充分地確保接合時(shí)銷相對(duì)于在工具軸向上產(chǎn)生的材料阻力的抗拉伸力，因此，能防止銷13的破損。
[0103]此外，較為理想的是，將雙軸肩部攪拌頭型工具5設(shè)定成使銷13的外徑Y(jié)的平方值除以銷13的外徑Y(jié)乘軸肩部間的距離Z后的值比1.2大。根據(jù)上述的雙軸肩部攪拌頭型工具5，能夠充分確保接合時(shí)銷相對(duì)于沿與工具行進(jìn)方向相反的方向流動(dòng)的材料阻力的抗折力，因此，能防止銷13的破損。對(duì)于上述根據(jù)，將在實(shí)施例中予以記載。
[0104]如圖3 (b)及圖4所示,滑動(dòng)元件6是使滑動(dòng)軸4相對(duì)于保持件3在上下方向上順暢地移動(dòng)的機(jī)構(gòu)?；瑒?dòng)元件6由形成在保持件3的內(nèi)表面上的軸承槽8和在軸承槽8內(nèi)滑動(dòng)的球軸承9構(gòu)成。如圖3 (b)所示，軸承槽8在保持件3的內(nèi)表面型材為側(cè)視呈長(zhǎng)圓狀。軸承槽8的深度比球軸承9的直徑小。球軸承9在軸承槽8的內(nèi)部配置有多個(gè)。球軸承9的一端與滑動(dòng)軸4的外表面滑動(dòng)接觸，且另一端與軸承槽8的內(nèi)表面滑動(dòng)接觸。
[0105]另外，滑動(dòng)元件6的結(jié)構(gòu)不限定于本實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)。滑動(dòng)元件6只要構(gòu)成為能使保持件3和滑動(dòng)軸4 一體地旋轉(zhuǎn)，并且使滑動(dòng)軸4相對(duì)于保持件3在上下方向上順暢地移動(dòng)即可。例如，也可以在滑動(dòng)軸4側(cè)設(shè)置軸承槽8和球軸承9。
[0106]在此，在進(jìn)行摩擦攪拌接合時(shí)，有時(shí)會(huì)因摩擦熱而使板狀端部102、102的溫度上升，并使板狀端部102、102朝上方或下方翹曲。在本實(shí)施方式的摩擦攪拌裝置I中，由于滑動(dòng)軸4形成為能相對(duì)于保持件3移動(dòng)，因此，在板狀端部102朝例如上方翹曲時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具5能隨著上述翹曲而朝上方移動(dòng)規(guī)定距離。另一方面，在板狀端部102朝下方翹曲時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具5能隨著上述翹曲而朝下方移動(dòng)規(guī)定距離。藉此，能夠抑制在摩擦攪拌接合中雙軸肩部攪拌頭型工具5相對(duì)于金屬板的位置偏移。
[0107]接著，對(duì)使用實(shí)施方式I的雙軸肩部攪拌頭型工具5的接合方法進(jìn)行說明。
[0108]在實(shí)施方式I的接合方法中，使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)來進(jìn)行接合。具體來說,在這種接合方法中，進(jìn)行使中空型材彼此對(duì)接的對(duì)接工序和將雙軸肩部攪拌頭型工具5插入對(duì)接部N的接合工序。在此，將表面Sa設(shè)定為裝飾面。
[0109]在對(duì)接工序中，如圖2所示，使中空型材100A與中空型材100B的板狀端部102彼此相對(duì)，使端面102a與端面102a、端面103a與端面103a面接觸。更詳細(xì)地說，以使一方的端面102a的中點(diǎn)與另一方的端面102a的中點(diǎn)重疊的方式面接觸。在對(duì)接后，可沿著對(duì)接部N通過焊接等方式進(jìn)行臨時(shí)接合，而使中空型材100A與中空型材100B不分開。在使中空型材100A與中空型材100B對(duì)接后，將兩者固定使其不能移動(dòng)。
[0110]在接合工序中，首先，在對(duì)接部N的外部，使銷13的中心13c位于與對(duì)接部N的中心Ne重疊的位置。接著，如圖7所示，使右旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具5沿著對(duì)接部N移動(dòng)。在雙軸肩部攪拌頭型工具5插入對(duì)接部N后，利用高速旋轉(zhuǎn)的銷13對(duì)銷13周圍的金屬進(jìn)行摩擦攪拌，并使板狀端部102之間一體化。在銷13的軌跡上形成有塑性化區(qū)域W。
[0111]根據(jù)以上說明的本實(shí)施方式的接合方法，即使因摩擦攪拌接合的摩擦熱而使板狀端部(金屬板)102,102翹曲，雙軸肩部攪拌頭型工具5也會(huì)隨著上述翹曲而在上下方向上順暢地移動(dòng)。藉此，能夠抑制銷13的中心13c與對(duì)接部N的中心Ne的高度位置發(fā)生偏移。因此，能防止接合位置發(fā)生偏移。
[0112]此外，像本實(shí)施方式這樣，通過將雙軸肩部攪拌頭型工具5的軸肩部間的距離Z設(shè)定為板狀端部102的厚度T以下，就能夠?qū)λ苄粤鲃?dòng)化的金屬進(jìn)行按壓，因此，能防止因摩擦攪拌而塑性流動(dòng)化的金屬溢出至第一軸肩部11及第二軸肩部12的外部。藉此，能夠抑制接合缺陷的產(chǎn)生。另外，若T - Z的值超過0.8，則會(huì)增大對(duì)摩擦攪拌裝置I的負(fù)荷，因此，不合適。
[0113]此外，根據(jù)接合方法，經(jīng)摩擦攪拌而流動(dòng)化的金屬被銷13的右螺紋的上部螺旋槽13a和左螺紋的下部螺旋槽13b引導(dǎo)，而從板狀端部102的中心Ne分別朝表面Sa側(cè)及背面Sb側(cè)移動(dòng)。由于右螺紋的上部螺旋槽13a以25%以上的比例形成，因此，由上述螺旋槽引起的金屬移動(dòng)會(huì)使雙軸肩部攪拌頭型工具5相對(duì)于板狀端部102朝滑動(dòng)軸4側(cè)(上方)推動(dòng)，能防止過深地進(jìn)入表面(裝飾面)Sa。藉此，能防止裝飾面產(chǎn)生凹槽V，或者是即使產(chǎn)生凹槽V也能減小凹槽V的深度。通過防止凹槽V產(chǎn)生或者是減小凹槽V的深度，就可容易地進(jìn)行使表面(裝飾面)Sa變得平滑的精加工處理。
[0114]此外，在實(shí)施方式I中，上部螺旋槽13a與下部螺旋槽13b的比例為50:50，因此，如圖7 (a)所示，能夠使在上側(cè)和下側(cè)移動(dòng)的金屬量均等。藉此，能進(jìn)一步防止銷13的中心13c與對(duì)接部N的中心Ne的位置偏移。此外，由于刻設(shè)有上部螺旋槽13a和下部螺旋槽13b，因此，能提高摩擦攪拌的攪拌效率。
[0115]在進(jìn)行接合工序時(shí)，較為理想的是，在例如利用能供給冷卻后的氣體或液體等的冷卻裝置對(duì)板狀端部102的表面(裝飾面)Sa進(jìn)行冷卻的同時(shí)進(jìn)行接合。藉此，能夠抑制板狀端部102的變形而使接合精度提高。另外，也可以在對(duì)板狀端部102的背面Sb側(cè)進(jìn)行冷卻的同時(shí)進(jìn)行接合。
[0116][實(shí)施方式2]
[0117]在實(shí)施方式2的接合方法中，雙軸肩部攪拌頭型工具的螺旋槽的結(jié)構(gòu)及旋轉(zhuǎn)方向與實(shí)施方式I不同。在實(shí)施方式2的說明中,對(duì)于與實(shí)施方式I相同的點(diǎn)，省略詳細(xì)說明。
[0118]圖8是表示實(shí)施方式2的雙軸肩部攪拌頭型工具的側(cè)視圖。如圖8所示，在實(shí)施方式2的雙軸肩部攪拌頭型工具5A的銷13的外周面刻設(shè)有形成在上半部的左螺紋的上部螺旋槽13a和形成在下半部的右螺紋的下部螺旋槽13b。也就是說，上部螺旋槽13a以從上向下朝左卷繞的方式刻設(shè)，下部螺旋槽13b以從上向下朝右卷繞的方式刻設(shè)。
[0119]較為理想的是，雙軸肩部攪拌頭型工具5A的軸肩部間的距離(銷13的長(zhǎng)度)Z為中空型材100A的板狀端部102的板厚T以下。例如，在本實(shí)施方式中，軸肩部間的距離Z比中空型材100A的板狀端部102的板厚T小0.4mm。
[0120]接著，對(duì)使用實(shí)施方式2的雙軸肩部攪拌頭型工具5A的接合方法進(jìn)行說明。
[0121]在實(shí)施方式2的接合方法中，如圖9所示，使雙軸肩部攪拌頭型工具5A朝左旋轉(zhuǎn)來進(jìn)行接合。具體來說，在上述接合方法中，進(jìn)行使中空型材彼此對(duì)接的對(duì)接工序和將雙軸肩部攪拌頭型工具5A插入對(duì)接部N的接合工序。在此，將表面Sa設(shè)定為裝飾面。由于對(duì)接工序與實(shí)施方式I相同，因此，省略說明。
[0122]在接合工序中，首先，在對(duì)接部N的外部，使銷13的中心13c位于與對(duì)接部N的中心Ne重疊的位置。接著，如圖9所示，使左旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具5A沿著對(duì)接部N移動(dòng)。在將雙軸肩部攪拌頭型工具5A插入對(duì)接部N后，利用高速旋轉(zhuǎn)的銷13對(duì)銷13周圍的金屬進(jìn)行摩擦攪拌，而使板狀端部102彼此一體化。在銷13的軌跡上形成有塑性化區(qū)域I
[0123]根據(jù)上述接合方法，經(jīng)摩擦攪拌而流動(dòng)化的金屬被銷13的左螺紋的上部螺旋槽13a和右螺紋的下部螺旋槽13b引導(dǎo)，而從板狀端部102的中心Ne分別朝表面Sa側(cè)及背面Sb側(cè)移動(dòng)。由于左螺紋的上部螺旋槽13a以25%以上的比例形成，因此，由螺旋槽引起的金屬移動(dòng)會(huì)使雙軸肩部攪拌頭型工具5A相對(duì)于板狀端部102朝滑動(dòng)軸4側(cè)(上方)推動(dòng)，能防止過深地進(jìn)入表面(裝飾面)Sa。藉此，能防止在裝飾面Sa上產(chǎn)生凹槽V，或者是即使形成有凹槽V也能減小凹槽V的深度。
[0124]此外，在實(shí)施方式2中，上部螺旋槽13a與下部螺旋槽13b的比例為50:50，因此，能夠使移動(dòng)的金屬量均等。藉此，能進(jìn)一步防止銷13的中心13c與對(duì)接部N的中心Ne的位置偏移。此外，由于刻設(shè)有上部螺旋槽13a和下部螺旋槽13b，因此，能提高摩擦攪拌的攪拌效率。[0125]〈變形例1>
[0126]在變形例I中，如圖10(a)所示，在板狀端部102A與板狀端部102B的厚度不同這點(diǎn)上，與上述實(shí)施方式不同。板狀端部102B的厚度Tl比板狀端部102A的厚度T2厚。在變形例I中，將板狀端部102A與板狀端部102B以使板狀端部102A的高度方向上的中點(diǎn)與板狀端部102B的高度方向上的中點(diǎn)重疊的方式對(duì)接。
[0127]在變形例I的對(duì)接工序中，使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)，將板狀端部102B的對(duì)接部N的厚度較大的板狀端部102B (金屬板)配置在行進(jìn)方向的左側(cè)。
[0128]在摩擦攪拌時(shí)，在使旋轉(zhuǎn)工具朝右旋轉(zhuǎn)的情況下，塑性流動(dòng)化的金屬具有從工具行進(jìn)方向的左側(cè)(剪切側(cè):旋轉(zhuǎn)工具的旋轉(zhuǎn)速度加上旋轉(zhuǎn)工具的移動(dòng)速度一側(cè))朝工具行進(jìn)方向的右側(cè)(流動(dòng)側(cè):旋轉(zhuǎn)工具的旋轉(zhuǎn)速度減去旋轉(zhuǎn)工具的移動(dòng)速度一側(cè))流動(dòng)的趨勢(shì)，因此，假設(shè)在金屬板之間具有間隙，則剪切側(cè)的金屬會(huì)將上述間隙填埋。因而，若剪切側(cè)的金屬板厚度小，則具有金屬不足而使接合后的塑性化區(qū)域的中央部厚度變小的趨勢(shì)。另外，在使旋轉(zhuǎn)工具朝左旋轉(zhuǎn)的情況下，工具行進(jìn)方向的右側(cè)為剪切側(cè)，左側(cè)為流動(dòng)側(cè)。
[0129]在變形例I中，通過使位于剪切側(cè)的板狀端部102B的厚度Tl比板狀端部102A的厚度T2厚，就能夠消除塑性化區(qū)域W的中央部的金屬不足，而使接合更理想。
[0130]〈變形例2>
[0131]在變形例2中，如圖10(b)所示，在板狀端部102C與板狀端部102D的厚度不同這點(diǎn)上，與上述實(shí)施方式不同。板狀端部102C的厚度Tl比板狀端部102D的厚度T2厚。在變形例2中，將板狀端部102C與板狀端部102D以使板狀端部102C的高度方向上的中點(diǎn)與板狀端部102D的高度方向上的中點(diǎn)重疊的方式對(duì)接。
[0132]在變形例2的對(duì)接工序中，使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝左旋轉(zhuǎn)，將板狀端部102C的對(duì)接部N的厚度較大的板狀端部102C (金屬板)配置在行進(jìn)方向的右側(cè)。
[0133]在變形例2中，利用與變形例I相同的原理，使位于剪切側(cè)的板狀端部102C的厚度Tl比板狀端部102D的厚度T2厚，就能夠消除塑性化區(qū)域W的中央部的金屬不足，而使接合更理想。
[0134]〈變形例3>
[0135]如圖11 (a)、圖11 (b)所示,變形例3的旋轉(zhuǎn)工具單元包括保持件50、滑動(dòng)軸51、滑動(dòng)元件52和雙軸肩部攪拌頭型工具5。主要是保持件50和滑動(dòng)軸51的結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式有所不同。
[0136]保持件50由主體筒部53和形成在主體筒部53下端的軸環(huán)部54構(gòu)成。主體筒部53呈圓筒狀。如圖11 (b)所示，在主體筒部53的內(nèi)表面形成有朝向內(nèi)側(cè)突出的凸條53a、53a。凸條53a、53a形成在相對(duì)的位置上。凸條53a的截面呈大致半圓形狀，并在主體筒部53的高度方向上的全長(zhǎng)范圍內(nèi)形成。
[0137]軸環(huán)部54的截面呈L字形，俯視呈環(huán)狀，并與主體筒部53的下端接合。軸環(huán)部54包括比主體筒部53的內(nèi)表面更朝內(nèi)側(cè)伸出的限位部54a。
[0138]滑動(dòng)軸52包括大徑部55、設(shè)置在大徑部55的下部的小徑部56、由大徑部55和小徑部56形成的臺(tái)階部57。如圖11 (b)所示，在大徑部55的外表面形成有與凸條53a相對(duì)應(yīng)的凹條55a、55a。凹條55a具有與凸條53a大致相同的形狀，并在大徑部55的高度方向上的全長(zhǎng)范圍內(nèi)形成。[0139]滑動(dòng)元件52具有與實(shí)施方式I大致相同的結(jié)構(gòu)，如圖11 (b)所示，具有軸承槽52a和球軸承52b?；瑒?dòng)元件52使滑動(dòng)軸51相對(duì)于保持件50沿軸向順暢地移動(dòng)。
[0140]通過將保持件51的凸條53a與滑動(dòng)軸52的凹條55a卡合，不僅能允許在軸向上的移動(dòng)，而且能使保持件51與滑動(dòng)軸52 —體地旋轉(zhuǎn)。由于凸條53a形成在保持件51的高度方向的全長(zhǎng)上，因此，能增長(zhǎng)滑動(dòng)軸51的移動(dòng)距離。此外，由于凸條53a的全長(zhǎng)與凹條55a卡合，因此，能使滑動(dòng)軸52穩(wěn)定地移動(dòng)。此外，由于凸條53a和凹條55a夾著轉(zhuǎn)軸設(shè)置在兩偵牝因此，能更穩(wěn)定地移動(dòng)。此外，通過使限位部54a與滑動(dòng)軸51的臺(tái)階部57抵接，就能限制滑動(dòng)軸51朝下方移動(dòng)。
[0141]另外，在實(shí)施方式1、實(shí)施方式2、變形例I?變形例3中，如上所述構(gòu)成了旋轉(zhuǎn)工具單元，但不限定于此。例如，也可以使保持件及滑動(dòng)軸的水平截面形狀呈多邊形。
[0142][實(shí)施方式3]
[0143]以下，對(duì)本發(fā)明實(shí)施方式3進(jìn)行說明。在實(shí)施方式3中，例示對(duì)雙層面板進(jìn)行接合的情況。本實(shí)施方式的說明中的上、下、左、右、前、后依據(jù)圖12的箭頭。
[0144]如圖12所示，雙層面板201為金屬制的薄型長(zhǎng)條構(gòu)件，其主要由外板202、內(nèi)板203、支承板204、204構(gòu)成。各支承板204垂直于外板202及內(nèi)板203。通過在左右方向上將多個(gè)雙層面板201接合，就用作例如鐵路車輛、飛機(jī)、船舶、土木建筑物等的結(jié)構(gòu)體。雙層面板201的制造方法沒有特別的限制，但是，在本實(shí)施方式中，雙層面板201是通過按壓成形的方式形成。雙層面板201的材料只要是能摩擦攪拌的金屬，并沒有特別的限制，但在本實(shí)施方式中，使用鋁合金。
[0145]外板202由中央部205、從中央部205朝右側(cè)延伸設(shè)置的右側(cè)板狀端部210以及從中央部205朝左側(cè)延伸設(shè)置的左側(cè)板狀端部220構(gòu)成。
[0146]右側(cè)板狀端部210由第一外板厚壁部211、第一鉤部212、及第一覆蓋部(日文:第一肉盛部)213構(gòu)成。第一外板厚壁部211垂直于支承板204，并朝右側(cè)延伸設(shè)置。第一鉤部212呈鉤狀，其由朝右側(cè)延伸設(shè)置的第一薄壁部214和從第一薄壁部214垂直伸出的第一伸出部215構(gòu)成。第一薄壁部214的厚度為第一外板厚壁部211的三分之一左右。
[0147]第一伸出部215從第一薄壁部214的前端朝內(nèi)板203側(cè)伸出。在第一伸出部215的側(cè)部形成有以隨著朝向內(nèi)板203側(cè)便越靠近支承板204的方式傾斜的第一伸出傾斜面216。第一覆蓋部213是從第一外板厚壁部211、第一薄壁部214及第一伸出部215的上表面朝上方突出一定厚度并形成在厚壁上的部位。
[0148]左側(cè)板狀端部220主要由第二外板厚壁部221、第二鉤部222及第二覆蓋部223構(gòu)成。第二外板厚壁部221垂直于支承板204，并朝左側(cè)延伸設(shè)置。第二鉤部222呈鉤狀，其由朝左側(cè)延伸的第二薄壁部224和相對(duì)于第二薄壁部224垂直地伸出的第二伸出部225構(gòu)成。第二薄壁部224的厚度為第二外板厚壁部221的三分之一左右。
[0149]第二伸出部225從第二薄壁部224的前端朝與內(nèi)板203相反的一側(cè)伸出。在第二外板厚壁部221的左端形成有以隨著朝向內(nèi)板203側(cè)便遠(yuǎn)離支承板204的方式傾斜的第二厚壁部?jī)A斜面226。第二厚壁部?jī)A斜面226與第一伸出傾斜面216的傾斜角度相同。第二覆蓋部223是從第二外板厚壁部221的上表面朝上方突出一定的厚度并形成在厚壁上的部位。
[0150]內(nèi)板203由中央部206、從中央部206朝右側(cè)延伸設(shè)置的右側(cè)板狀端部230、從中央部206朝左側(cè)延伸設(shè)置的左側(cè)板狀端部240構(gòu)成。
[0151]右側(cè)板狀端部230由第一內(nèi)板厚壁部231、第一覆蓋部232、第一端面233構(gòu)成。第一內(nèi)板厚壁部231垂直于支承板204,并朝右側(cè)延伸設(shè)置。第一覆蓋部232是從第一內(nèi)板厚壁部231的前端側(cè)的下表面朝下方突出，并成為厚壁的部位。
[0152]左側(cè)板狀端部240由第二內(nèi)板厚壁部241、第二覆蓋部242、第二端面243構(gòu)成。第二內(nèi)板厚壁部241垂直于支承板204，并朝左側(cè)延伸設(shè)置。第二覆蓋部242是從第二內(nèi)板厚壁部241的前端側(cè)的下表面朝下方突出，并成為厚壁的部位。
[0153]接著，對(duì)在本實(shí)施方式中使用的摩擦攪拌裝置進(jìn)行說明。如圖13、圖14所示，摩擦攪拌裝置261由夾頭部261a、固定在夾頭部261a上的旋轉(zhuǎn)工具單元262構(gòu)成。與實(shí)施方式I同樣地，夾頭部261a通過螺栓與摩擦攪拌裝置261的主體(未圖示)接合。
[0154]旋轉(zhuǎn)工具單元262由保持件263、滑動(dòng)軸264、雙軸肩部攪拌頭型工具265以及未圖示的滑動(dòng)元件構(gòu)成。
[0155]如圖14所示，保持件263是內(nèi)置有滑動(dòng)軸264且安裝在夾頭部261a的內(nèi)部的構(gòu)件。保持件263呈圓筒狀。在保持件263形成有在半徑方向上貫通的長(zhǎng)孔狀的鍵槽263b。
[0156]如圖14所示，滑動(dòng)軸264呈圓筒狀，其是插入到保持件263的中空部中的構(gòu)件。滑動(dòng)軸264能相對(duì)于保持件263在上下方向上移動(dòng)。在滑動(dòng)軸264的外表面上形成有朝向外側(cè)突出的鍵264a。通過使鍵264a與鍵槽263b卡合，藉此，就可使保持件263與滑動(dòng)軸264一體地旋轉(zhuǎn)。
[0157]如圖15所示，雙軸肩部攪拌頭型工具265由第一軸肩部252、第二軸肩部253以及設(shè)置在第一軸肩部252與第二軸肩部253之間的銷254構(gòu)成。第一軸肩部252、第二軸肩部253、銷254均呈大致圓柱狀，并同軸設(shè)置。雙軸肩部攪拌頭型工具265是通過使銷254在高速旋轉(zhuǎn)的同時(shí)移動(dòng)接合部分，來進(jìn)行摩擦攪拌接合的工具。
[0158]第一軸肩部252包括大徑部252a、錐部252b和下端面252c。錐部252b朝向下方逐漸縮徑。雖未圖示，但在第一軸肩部252的下端面252c繞著銷254周圍形成有俯視呈渦旋形狀的凹陷部。
[0159]第二軸肩部253形成為在外表面具有槽的結(jié)構(gòu)。第二軸肩部253包括大徑部253a、錐部253b和上端面253c。錐部253b朝向上方逐漸縮徑。大徑部253a的外徑Y(jié)l比大徑部252a的外徑Xl小。此外，上端面253c的直徑Y(jié)2與下端面252c的直徑Y(jié)2相同。
[0160]在銷254的外表面刻設(shè)有以左螺紋的方式形成的螺旋槽255。也就是說，螺旋槽255以從上向下朝左旋轉(zhuǎn)的方式刻設(shè)。銷254的外徑U比直徑X2及直徑Y(jié)2小。第一軸肩部252通過螺母與滑動(dòng)軸264連接。
[0161]較為理想的是，雙軸肩部攪拌頭型工具265的軸肩部間的距離(銷254的長(zhǎng)度)設(shè)定為所要接合的部分的板厚(在本實(shí)施方式中是第一外板厚壁部211與第一覆蓋部213的厚度的合計(jì))以下。螺旋槽255的槽的深度或間距等只要根據(jù)所要進(jìn)行摩擦攪拌的金屬板的材料或是所要接合的部分的板厚、軸肩部間的距離等來進(jìn)行適當(dāng)設(shè)定即可。
[0162]滑動(dòng)元件(未圖示)形成在保持件263與滑動(dòng)軸264之間，并能使滑動(dòng)軸264相對(duì)于保持件263順暢地上下移動(dòng)?；瑒?dòng)元件由于與實(shí)施方式I相同，因此省略詳細(xì)說明。
[0163]在摩擦攪拌裝置261中，由于滑動(dòng)軸264形成為能相對(duì)于保持件263移動(dòng)，因此，摩擦攪拌裝置261構(gòu)成為在所要接合的金屬板例如朝上方翹曲時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具265能隨著上述翹曲朝上方移動(dòng)規(guī)定距離。另一方面，摩擦攪拌裝置261構(gòu)成為在所要接合的金屬板朝下方翹曲時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具265能隨著上述翹曲朝下方移動(dòng)規(guī)定距離。藉此，能夠抑制摩擦攪拌接合時(shí)雙軸肩部攪拌頭型工具265相對(duì)于金屬板的位置偏移。
[0164]接著，對(duì)本實(shí)施方式的雙層面板的接合方法進(jìn)行說明。在此，例示將兩塊相同形狀的雙層面板201并排設(shè)置后進(jìn)行接合的情況。在上述接合方法中，進(jìn)行準(zhǔn)備工序和接合工序。
[0165]在準(zhǔn)備工序中，如圖16所示，使雙層面板201、201對(duì)接來形成雙層面板的組裝體，并固定該組裝體使其不能移動(dòng)。在說明中，將一方的雙層面板標(biāo)注為“201A”，將另一方的雙層面板標(biāo)注為“201B”，對(duì)于與上述雙層面板各自對(duì)應(yīng)的要素，會(huì)加上符號(hào)“A”、符號(hào)“B”來進(jìn)行區(qū)別。
[0166]在準(zhǔn)備工序中，具體來說，使雙層面板201A的第一鉤部212A與雙層面板201B的第二鉤部222B卡合，并且使第一端面233A與第二端面243B對(duì)接。藉此，第一鉤部212A與第二鉤部222B沒有間隙地卡合，形成卡合部M。另一方面，第一端面233A與第二端面243B對(duì)接后，形成對(duì)接部N。將伸出部215A與伸出部225B卡合的部位和第一端面233A與第二端面243B對(duì)接的部位的延長(zhǎng)線稱為“中心線C”。
[0167]在進(jìn)行準(zhǔn)備工序后，第一覆蓋部213A的上表面與第二覆蓋部223B的上表面齊平，同時(shí)，第一外板厚壁部211A的下表面與第二外板厚壁部221B的下表面齊平。此外，第一內(nèi)板厚壁部231A的上表面與第二內(nèi)板厚壁部241B的下表面齊平，同時(shí)，第一覆蓋部232A的下表面與第二覆蓋部242B的下表面齊平。在形成雙層面板的組裝體后，使用夾具固定該組裝體使其不能移動(dòng)。
[0168]在接合工序中，如圖17所示，使用雙軸肩部攪拌頭型工具265來將卡合部M接合的第一接合工序和將對(duì)接部N接合的第二接合工序。
[0169]在第一接合工序中，使雙層面板201A配置在行進(jìn)方向的左側(cè)。接著，將朝右旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具265的銷254的中心與中心線C上的卡合部M的高度方向的中心對(duì)準(zhǔn)后,插入卡合部M。接著,從前側(cè)朝向后側(cè)沿著卡合部M進(jìn)行摩擦攪拌接合。另外,在卡合部M上沿著雙軸肩部攪拌頭型工具265移動(dòng)的軌跡形成有塑性化區(qū)域Wl (參照?qǐng)D18)。
[0170]在第二接合工序中，如圖18所示，在第一接合工序結(jié)束后，將雙層面板的組裝體翻過來，并再次固定雙層面板的組裝體使其不能移動(dòng)。接著，將朝右旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具265的銷254的中心與中心線C上的對(duì)接部N的高度方向的中心對(duì)準(zhǔn)后，插入對(duì)接部N。接著，從前側(cè)朝向后側(cè)沿著對(duì)接部N進(jìn)行摩擦攪拌接合。在對(duì)接部N上沿著雙軸肩部攪拌頭型工具265移動(dòng)的軌跡形成有塑性化區(qū)域(未圖示)。通過以上的工序，外板202A與外板202B接合，且內(nèi)板203A與內(nèi)板203B接合。
[0171]根據(jù)以上說明的本實(shí)施方式的摩擦攪拌接合方法，通過使外板202A的第一鉤部212A與外板202B的第二鉤部222B卡合，能夠簡(jiǎn)單地防止進(jìn)行摩擦攪拌接合時(shí)雙層面板20IA與雙層面板20IB分開。另一方面，在內(nèi)板203A及內(nèi)板203B沒有設(shè)置鉤部，并使第一端面233A與第二端面243B對(duì)接，藉此，能夠使準(zhǔn)備工序或雙層面板的制造更省力。在雙層面板201A、201B為長(zhǎng)條的情況下，若內(nèi)板203A及內(nèi)板203B也設(shè)置鉤部，則會(huì)使卡合的作業(yè)變得困難，但根據(jù)本實(shí)施方式，可使卡合作業(yè)變得容易。
[0172]此外，在準(zhǔn)備工序中，在使第一鉤部212A與第二鉤部222B卡合時(shí)，能夠使第一伸出傾斜面216A和第二主體傾斜面226B在滑動(dòng)的同時(shí)進(jìn)行卡合，因此，使卡合作業(yè)變得容易。具體來說，從所載置的雙層面板201B的上方放下雙層面板201A時(shí)，只要使第一伸出傾斜面216A和第二主體傾斜面226B滑動(dòng)，就能夠使第一伸出傾斜面216A與第二主體傾斜面226B卡合。
[0173]此外，通過設(shè)置第一伸出部215A和第二伸出部225B，就能夠以簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)進(jìn)行卡合。此外，通過設(shè)置覆蓋部(213A、223B、232A、242B)，就能夠防止摩擦攪拌接合時(shí)金屬不足。在本實(shí)施方式中，在銷254刻設(shè)有左螺紋的螺旋槽255，并使雙軸肩部攪拌頭型工具265在朝右旋轉(zhuǎn)的同時(shí)從前側(cè)朝后側(cè)移動(dòng)，因此，塑性流動(dòng)化后的金屬被螺旋槽255引導(dǎo)，而有朝第二軸肩部253移動(dòng)的趨勢(shì)。因而，通過將覆蓋部(213A、223B、232A、242B)設(shè)置在外板202A、202B及內(nèi)板203A、203B中的、與第一軸肩部252相對(duì)的一側(cè)，就能避免第一軸肩部252側(cè)的金屬不足。
[0174]此外，在先將對(duì)接部N接合時(shí)，雙層面板201A、201B有可能會(huì)分開，但在本實(shí)施方式的接合工序中，由于先將卡合部M接合，因此，能夠防止在將對(duì)接部N接合時(shí)雙層面板201A、201B 分開。
[0175]另外，雙層面板201A、201B的形狀或卡合形態(tài)只要是兩者不會(huì)分開的形態(tài)，并沒有特別的限制。較為理想的是，像本實(shí)施方式這樣，使雙層面板201A、201B的端部齊平，并且沒有間隙地卡合。此外，也可以在一個(gè)雙層面板的外板202的兩端形成設(shè)有第一鉤部212,212的構(gòu)件，在另一個(gè)雙層面板的外板202的兩端形成設(shè)有第二鉤部222、222的構(gòu)件，并將上述雙層面板交替并排設(shè)置后進(jìn)行卡合及接合。此外，還可以如圖19所示，使第一伸出部215A及第二伸出部225B的側(cè)部為沒有設(shè)置傾斜的形狀。此外，在本實(shí)施方式中，支承板204雖與外板202及內(nèi)板203垂直地形成，但也可以是傾斜的。
[0176]〈實(shí)施例1>
[0177]使用實(shí)施方式I的摩擦攪拌裝置I (雙軸肩部攪拌頭型工具5)，進(jìn)行用于對(duì)所要進(jìn)行摩擦攪拌接合的金屬板(板狀端部)的厚度及金屬板彼此的間隙對(duì)接合狀態(tài)帶來怎樣的影響進(jìn)行調(diào)查的試驗(yàn)。如圖20所示，對(duì)于所要進(jìn)行摩擦攪拌接合的一對(duì)金屬板的試驗(yàn)體(材料A6063 - T5)，使其厚度分別發(fā)生變化來準(zhǔn)備試驗(yàn)體Hl?H19。“Ad側(cè)”是指雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向與行進(jìn)方向相同的一側(cè)。也就是說，雙軸肩部攪拌頭型工具朝右旋轉(zhuǎn)時(shí)是指行進(jìn)方向的左側(cè)?！癛e側(cè)”是指雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向與行進(jìn)方向相反的一側(cè)。也就是說，雙軸肩部攪拌頭型工具朝右旋轉(zhuǎn)時(shí)是指行進(jìn)方向的右側(cè)。
[0178]在試驗(yàn)體Hl?H7中，使金屬厚度在Ad側(cè)及Re側(cè)相同。在試驗(yàn)體H8?H13中，將Ad側(cè)金屬板厚度固定為6.0mm,使Re側(cè)金屬板厚度發(fā)生變化。在試驗(yàn)體H14?H19中，將Re側(cè)金屬板厚度固定為6.0mm,使Re側(cè)金屬板厚度發(fā)生變化。
[0179]金屬板間的間隙在O?2.0mm之間每次變化0.25mm。在試驗(yàn)中使用的雙軸肩部攪拌頭型工具的軸肩部外徑(軸肩部中的、與金屬板接觸的面的直徑)設(shè)定為20_，銷外徑設(shè)定為12mm,軸肩部間的距離設(shè)定為5.8mm。雙軸肩部攪拌頭型工具的轉(zhuǎn)速設(shè)定為800rpm,移動(dòng)速度設(shè)定為600/min，旋轉(zhuǎn)方向設(shè)定為朝右旋轉(zhuǎn)。此外，如實(shí)施方式I所記載的，上述雙軸肩部攪拌頭型工具是雙軸肩部攪拌頭型工具的高度位置會(huì)隨著金屬板的翹曲而發(fā)生變化的形態(tài)。在進(jìn)行摩擦攪拌接合后，從X射線穿透試驗(yàn)和截面微組織來判斷接合質(zhì)量。
[0180]圖21是表示在實(shí)施例1中，試驗(yàn)體Hl的間隙與接合部的厚度間的關(guān)系的圖。圖22是表示在實(shí)施例1中，試驗(yàn)體H3的間隙與接合部的厚度間的關(guān)系的圖。實(shí)施例1的接合部是與實(shí)施方式中的塑性化區(qū)域W相同含義。此外，實(shí)施例1的接合部的“Ad部”、“Cr部”、“Re部”表示圖7 (b)所示的接合部(塑性化區(qū)域W)的Ad部、中央部、Re部的各位置。
[0181]如圖21所示，在將金屬板的厚度彼此均設(shè)定為6.0mm來進(jìn)行接合時(shí)，若間隙不足0.75mm, Ad部、Cr部、Re部的厚度的減少均很小,但若間隙為0.75mm以上，隨著間隙增加，Ad部、Cr部、Re部的厚度均減少。一旦間隙超過1.2mm，則接合部的厚度不足5.8mm而產(chǎn)生接合缺陷。
[0182]如圖22所示，在將金屬板的厚度彼此均設(shè)定為6.4mm來進(jìn)行接合時(shí)，若間隙不足
0.75mm, Ad部、Cr部、Re部的厚度的減少均很小。若間隙在0.75~1.75mm, Ad部、Cr部、Re部的厚度雖然均會(huì)減少，但沒有產(chǎn)生接合缺陷。一旦間隙達(dá)到2.0mm，則接合部的厚度會(huì)顯著地減少而產(chǎn)生接合缺陷。
[0183]從圖21及圖22可知，若接合部的Cr部的厚度為5.8mm以下，則會(huì)產(chǎn)生接合缺陷。也就是說，即便金屬板彼此存在間隙，只要通過塑性流動(dòng)來供給金屬，以使接合部的Cr部的厚度不會(huì)小于與軸肩部間的距離相同的5.8mm，就可以完整地接合。由以上可知，需要設(shè)定接合條件，以使接合部(塑性化區(qū)域)的厚度為軸肩部間的距離以上。
[0184]圖23是表示在實(shí)施例1中，影響接合質(zhì)量的金屬板厚度與間隙間的關(guān)系的表，其示出了 Ad側(cè)的厚度=Re側(cè)的厚度的情況。在圖中，“〇”表示接合狀況良好的情況，“ X ”表示接合狀況不良的情況。
[0185]根據(jù)圖23可知，即使間隙增大，只要金屬板也增大，則仍會(huì)有接合狀況良好的情況。但是，可以知道若金屬板的厚度與軸肩部間的距離之間的差超過0.8_ (在本實(shí)施例中，金屬板的厚度比6.6mm大),則在軸肩部間產(chǎn)生的內(nèi)壓變大,而使工具的壽命顯著下降。
[0186]此外，根據(jù)圖23可知，軸肩部間的距離為5.8mm,金屬板間的間隙為O~0.75mm以下時(shí)，只要金屬板的厚度為5.8~6.6mm,則接合狀況良好。也就是說，只要將金屬板的厚度T和軸肩部間的距離Z設(shè)定成O < T — Z < 0.8mm，則接合狀況良好。
[0187]在T 一 Z值比O小的情況下，也就是說，當(dāng)軸肩部間的距離Z比板狀端部102的厚度T大時(shí)，塑性流動(dòng)化后的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12 (參照?qǐng)D7 Ca))溢出，因此，接合部(塑性化區(qū)域W)的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。即便金屬板彼此間的間隙為O~0.75mm,也會(huì)因摩擦攪拌接合的摩擦熱而使金屬板的溫度上升，并因金屬板膨脹而使間隙消失，因此，可以認(rèn)為接合狀況大致良好。
[0188]此外，根據(jù)圖23可知，在軸肩部間的距離為5.8mm，金屬板彼此的間隙為O~
1.0mm以下時(shí),只要金屬板的厚度為6.0~6.6mm,則接合狀況良好。也就是說,可以知道只要將金屬板的厚度T和軸肩部間的距離Z設(shè)定成0.2 < T — Z < 0.8_，則接合狀況良好。若T 一 Z值比0.2mm小，則塑性流動(dòng)化后的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12溢出，因此，接合部的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。
[0189]此外，根據(jù)圖23可知，在軸肩部間的距離為5.8mm，金屬板間的間隙為大于1.0mm且為1.75mm以下時(shí),只要 金屬板的厚度為6.2~6.6mm,則接合狀況良好。也就是說,可以知道只要將金屬板的厚度T和軸肩部間的距離Z設(shè)定成0.4 < T — Z < 0.8_，則接合狀況良好。若T 一 Z值比0.4mm小，則塑性流動(dòng)化后的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12溢出，因此，接合部的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。[0190]根據(jù)圖23可知，在軸肩部間的距離為5.8mm，金屬板彼此的間隙為大于1.75mm且為2.0Omm以下時(shí)，只要金屬板的厚度為6.6mm，則接合狀況良好。也就是說，可以知道只要將金屬板的厚度T和軸肩部的間距Z設(shè)定成T — Z = 0.8mm的話，則接合狀況良好。若T —Z值比0.8mm小，則由于塑性流動(dòng)化后的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12溢出，因此，使得接合部的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。
[0191]圖24是表示影響接合質(zhì)量的金屬板的厚度與間隙間的關(guān)系的表，其示出了使Ad側(cè)的厚度變化而將Re側(cè)的厚度固定的情況。圖25是表示影響接合質(zhì)量的金屬板的厚度與間隙間的關(guān)系的表，其示出了將Ad側(cè)的厚度固定而使Rd側(cè)的厚度變化的情況。
[0192]在圖24的試驗(yàn)中，將Re側(cè)的厚度固定為6.0mm,而使Ad側(cè)的厚度適當(dāng)變化,來進(jìn)行摩擦攪拌接合。在圖25的試驗(yàn)中,將Ad側(cè)的厚度固定為6.2mm,而使Re側(cè)的厚度適當(dāng)變化，來進(jìn)行摩擦攪拌接合。也就是說，在圖32及圖33的試驗(yàn)中，一邊使所要對(duì)接的金屬板的左右的厚度變化，一邊觀察不同間隙下的接合質(zhì)量。
[0193]在將圖24及圖25對(duì)比后，圖24中的良好的情況較多。換言之，如圖32所示，在將Re側(cè)的金屬板固定為6.0mm,且使Ad側(cè)的金屬板在6.2mm以上變化的情況下,接合狀況良好的情況較多。這是由于在實(shí)施例1中使雙軸肩部攪拌頭型工具朝右旋轉(zhuǎn)，因此，塑性化流動(dòng)后的金屬容易從行進(jìn)方向的左側(cè)(Ad側(cè))朝右側(cè)(Re側(cè))移動(dòng)，在金屬板彼此間存在間隙的情況下，Ad側(cè)的金屬會(huì)填埋該間隙。因此，若如圖25的條件這樣，使行進(jìn)方向左側(cè)的金屬板的厚度比行進(jìn)方向右側(cè)的金屬板厚度小，則接合部中央的金屬不足，而使接合不良的可能性較高。但是，若如圖24的條件這樣，使行進(jìn)方向左側(cè)的金屬板厚度比行進(jìn)方向右側(cè)的金屬板厚度大，則可補(bǔ)充接合部中央的金屬不足，因此，能獲得良好的接合狀態(tài)。
[0194]上述的結(jié)果也可從圖26及圖27加以確認(rèn)。標(biāo)繪點(diǎn)“?”表示試驗(yàn)體H4 (Ad側(cè)的厚度=6.6mm且Re側(cè)的厚度=6.6mm)。標(biāo)繪點(diǎn)“.”表示試驗(yàn)體HlO (Ad側(cè)的厚度=
6.0mm且Re側(cè)的厚度=6.6mm),標(biāo)繪點(diǎn)“.”表示試驗(yàn)體H16 (Ad側(cè)的厚度=6.6mm且Re側(cè)的厚度=6.0mm)ο
[0195]如圖26 (a)所示，可以知道在接合部的Cr部的厚度中，按照試驗(yàn)體H4、H16、HlO的順序變小。也就是說，可以知道若Ad側(cè)的金屬板比Re側(cè)薄，則接合部的Cr部厚度就會(huì)變小。
[0196]如圖26 (b)所示，可以知道在接合部的Ad部的厚度中，試驗(yàn)體H4、H10、H16均為
5.8mm左右，并且比接合前的厚度有所減少。特別是，在觀察試驗(yàn)體H4、H16時(shí)，可以知道厚度有相當(dāng)程度的減少。
[0197]如圖27 (a)所示，可以知道在接合部的Re部的厚度中，試驗(yàn)體H10、H16的厚度沒有很大的差異，但試驗(yàn)體H4的厚度總體上比較大。此外，若將圖26 (b)與圖27 (a)整體對(duì)比，則可知Re部的厚度總體上比Ad部的厚度大。
[0198]如圖27 (b)所示，可以知道接合部的平均厚度按試驗(yàn)體H10、H16、H4的順序增大。
[0199] 如圖26、圖27所示，使用試驗(yàn)體H4、H16，與試驗(yàn)體10相比，能增大Cr部的厚度。但是，若使用試驗(yàn)體H4，雖然可增大接合部的厚度，但相應(yīng)地會(huì)使軸肩部間的內(nèi)壓變大而使工具壽命降低的可能性提高。因此，通過像試驗(yàn)體H16這樣，將Ad側(cè)的金屬板的厚度設(shè)定為比Re側(cè)的金屬板的厚度大，不僅能夠使軸肩部間的內(nèi)壓降低，而且能增大接合部的Cr部的厚度。[0200]<實(shí)施例2>
[0201]使用實(shí)施方式I的摩擦攪拌裝置I (雙軸肩部攪拌頭型工具5)，進(jìn)行用于對(duì)所要進(jìn)行摩擦攪拌接合的金屬板(板狀端部)的厚度與金屬板彼此的間隙對(duì)接合狀態(tài)帶來怎樣的影響進(jìn)行調(diào)查的試驗(yàn)。金屬板彼此的間隙在O~2.0mm之間每次變化0.25_。在試驗(yàn)中使用的雙軸肩部攪拌頭型工具的軸肩部外徑(軸肩部中的、與金屬板接觸的面的直徑)設(shè)定為10mm，銷外徑設(shè)定為6mm，軸肩部間的距離設(shè)定為2.8mm。雙軸肩部攪拌頭型工具的轉(zhuǎn)速設(shè)定為2000rpm,移動(dòng)速度設(shè)定為1000mm/min,旋轉(zhuǎn)方向設(shè)定為朝右旋轉(zhuǎn)。此外,如實(shí)施方式I所記載的，上述雙軸肩部攪拌頭型工具是雙軸肩部攪拌頭型工具的高度位置會(huì)隨著金屬板的翹曲而發(fā)生變化的形態(tài)。在進(jìn)行摩擦攪拌接合后，從X射線穿透試驗(yàn)和截面微組織來判斷接合質(zhì)量。
[0202]對(duì)于所要進(jìn)行摩擦攪拌接合的金屬板的試驗(yàn)體(材料A6063 — T5),使用Ad側(cè)與Rd側(cè)的金屬板厚度相同，但厚度在3.0mm、3.2mm、3.4mm間改變的試驗(yàn)體。
[0203]圖28是表示在實(shí)施例2中，影響接合質(zhì)量的金屬板的厚度與間隙間的關(guān)系的圖，其示出了 Ad側(cè)=Re側(cè)的情況。在圖中，“〇”表示接合狀況良好的情況，“ X ”表示接合狀況不良的情況。
[0204]根據(jù)圖28可知，即使間隙增大，只要金屬板的厚度相對(duì)于軸肩部間的距離Z也增大，則仍會(huì)有接合狀況良好的情況。但是，可以知道若金屬板的厚度與軸肩部間的距離之間的差超過0.6_ (本實(shí)施例中，金屬板的厚度比3.4_大)，則在軸肩部間產(chǎn)生的內(nèi)壓變大，而使工具的壽命顯著下降。
[0205]此外，根據(jù)圖28可知，在軸肩部間的距離Z為2.8mm,金屬板間的間隙為0.75mm以下時(shí)，只要金屬板的厚度為3.0~3.4mm,則接合狀況良好。也就是說，可以知道只要將金屬板的厚度T和軸肩部的間距Z設(shè)定成0.2≤T 一 Z≤0.6mm，則接合狀況良好。若T 一 Z值比0.2小，則塑性流動(dòng)化的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12溢出，而使接合部的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。若金屬板間的間隙為0.75mm以下，則因摩擦攪拌接合的摩擦熱而使金屬板的溫度上升，因金屬板膨脹而使間隙消失，因此，可以認(rèn)為接合狀況大致良好。
[0206]此外，根據(jù)圖28可知，在軸肩部間的距離為2.8mm，金屬板彼此的間隙為大于0.75mm且為1.50mm以下時(shí),只要金屬板的厚度為3.2~3.4mm,則接合狀況良好。也就是說，可以知道只要將金屬板的厚度T和軸肩部的間距Z設(shè)定成0.4≤T 一 Z≤0.6_，則接合狀況良好。若T 一 Z值比0.4mm小,貝U塑性流動(dòng)化后的金屬容易從第一軸肩部11及第二軸肩部12溢出，而使接合部的密度降低。藉此，接合缺陷產(chǎn)生的可能性提高。
[0207]此外，根據(jù)圖28可知，軸肩部間的距離為2.8mm，金屬板彼此的間隙為大于1.50mm且為1.75mm以下時(shí)，只要金屬板的厚度為3.4mm，則接合狀況良好。也就是說，只要將金屬板的厚度T和軸肩部的間距Z設(shè)定成T 一 Z = 0.6_，則接合狀況良好。
[0208]此外，根據(jù)圖28可知，若間隙為2.0mm，則即使金屬板的厚度為3.4mm也會(huì)產(chǎn)生接合不良。
[0209]<工具形狀>
[0210]圖29是表示在實(shí)施例1中，將軸肩部間的距離固定為5.8mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。圖30是表示在實(shí)施例2中，將軸肩部間的距離固定為2.8mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。圖31是表示在參考例中，將軸肩部間的距離固定為11.5mm時(shí)各雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸和接合狀況的表。在圖29、圖30、圖31中，示出了抗拉伸力/材料阻力、抗折力/材料阻力、材料保持趨勢(shì)。
[0211]抗拉伸力/材料阻力由Y2/ (X2 — Y2)來表示。也就是說，第一軸肩部11的下表面及第二軸肩部12的上表面在摩擦攪拌時(shí)因受到塑性流動(dòng)化后的金屬的按壓，因此，拉伸應(yīng)力作用在銷13上。因此，抗拉伸力/材料阻力使用將第一軸肩部11的下表面(第二軸肩部12的上表面)的外徑X的平方值減去銷13的外徑Y(jié)的平方值后得到的值(X2 - Y2)，并將銷13的外徑Y(jié)的平方值除以上述得到的值后的值來表示。
[0212]抗折力/材料阻力由Y2/YZ來表示。也就是說，在雙軸肩部攪拌頭型工具5使對(duì)接部N移動(dòng)時(shí)，作用有與銷13的軸向垂直的方向的力。因此，抗折力/材料阻力使用將銷13的外徑的平方值除以銷13的包括軸在內(nèi)的截面的截面積后的值來表示。
[0213]材料保持趨勢(shì)由Χ2/Υ2來表示。也就是說，在摩擦攪拌時(shí)，塑性流動(dòng)化后的金屬被第一軸肩部11的下表面及第二軸肩部12的上表面保持。因此，材料保持趨勢(shì)使用將第一軸肩部11 (第二軸肩部12)的外徑X的平方值除以銷13的外徑Y(jié)的平方值后的值來表示。
[0214]在對(duì)圖29、圖30、圖31進(jìn)行分析后，可知若材料保持趨勢(shì)(Χ2/Υ2)為2.0以下，則接合缺陷容易產(chǎn)生，若比2.0大，則接合缺陷不會(huì)產(chǎn)生。若材料保持趨勢(shì)(Χ2/Υ2)為2.0以下，則由于銷13的外徑Y(jié)相對(duì)于第一軸肩部11 (第二軸肩部12)的外徑來說過粗，因此，可以認(rèn)為對(duì)金屬進(jìn)行按壓的軸肩部的面積變小，因而，無法充分地對(duì)被摩擦攪拌后的金屬進(jìn)行按壓，金屬便會(huì)產(chǎn)生毛邊，而從軸肩部的外部溢出。另一方面，若材料保持趨勢(shì)(XVY2)Hi
2.0大，則相對(duì)于銷13的外徑Y(jié)而言，第一軸肩部11 (第二軸肩部12)的外徑X大，因此，能夠使用兩個(gè)軸肩部充分地對(duì)塑性化流動(dòng)后的金屬進(jìn)行按壓。藉此，可以認(rèn)為接合缺陷不容易產(chǎn)生。
[0215]此外，在對(duì)圖29、圖30、圖31進(jìn)行分析后，可知若抗拉伸力/材料阻力(Υ2/ (X2 —Y2))為0.2以下，則銷容易破損。這是由于抗拉伸力/材料阻力(Υ2/ (X2 —Y2))為0.2以下時(shí)，銷外徑Y(jié)相對(duì)于軸肩部外徑X變小，因此，可以認(rèn)為在接合時(shí)銷的抗拉伸力相對(duì)于在軸向上產(chǎn)生的材料阻力來說不足，而使銷13容易折斷。若抗張力/材料阻力(Υ2/ (X2-Y2))比0.2大，則可以認(rèn)為銷外徑Y(jié)相對(duì)軸肩部外徑X變大，因此，銷13不容易折斷。
[0216]此外，在對(duì)圖29、圖30、圖31進(jìn)行分析后，可知若抗折力/材料阻力(Υ2/ΥΖ)為1.2以下，則銷13容易破損。這是由于在抗折力/材料阻力(YVYZ)S 1.2以下時(shí)，銷的外徑Y(jié)相對(duì)于軸肩間的距離(銷的長(zhǎng)度)Z來說較小，因此，可以認(rèn)為在接合時(shí)銷對(duì)于沿與工具行進(jìn)方向相反的方向流動(dòng)的材料的抗折力不足，而使銷13容易折斷。若抗折力/材料阻力(Υ2/YZ)大于1.2，則銷外徑Y(jié)相對(duì)于軸肩部間的距離(銷的長(zhǎng)度)Z來說較大，因此，銷13不容易折斷。
[0217]此外，在對(duì)圖29、圖30、圖31進(jìn)行分析后，可知當(dāng)抗張力/材料阻力(Υ2/ (X2 一浐))為0.2以下，或是抗折力/材料阻力(￥2八2)為1.2以下時(shí)，銷會(huì)發(fā)生破損。然而，當(dāng)抗張力/材料阻力(Υ2/ (X2 — Y2))大于0.2且抗折力/材料阻力(Υ2/ΥΖ)大于1.2時(shí)，銷不會(huì)破損。因此，可以得到如下結(jié)論:為了防止接合時(shí)雙軸肩部攪拌頭型工具的銷發(fā)生破損，較為理想的是，將銷的形狀設(shè)計(jì)成使軸肩部外徑X、銷外徑Y(jié)及軸肩部間的距離(銷的長(zhǎng)度)Z同時(shí)滿足以下式(1)、(2)。[0218]Y2/ (X2 — Y2) > 0.2............(I)
[0219]Y2/YZ > 1.2.....................(2)
[0220]<實(shí)施例3>
[0221]在實(shí)施例3中，對(duì)雙軸肩部攪拌頭型工具的銷上刻設(shè)的螺旋槽的比例及螺旋槽的旋轉(zhuǎn)方向?qū)雍虾蟮慕饘侔鍘碓鯓拥挠绊戇M(jìn)行調(diào)查。參照?qǐng)D7(a)，將雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向設(shè)定成從滑動(dòng)軸側(cè)觀察為朝右旋轉(zhuǎn)。此外，使右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例改變，來設(shè)定五種條件A~E，并進(jìn)行摩擦攪拌接合。
[0222]在條件A中，將右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為O:100 (沒有右螺紋)。
[0223]在條件B中，將右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 25:75o
[0224]在條件C中，將右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 50:50o
[0225]在條件D中，將右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 75:25o
[0226]在條件E中，將右螺紋的上部螺旋槽13a與左螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為100:0 (沒有左螺紋)。
[0227]在實(shí)施例3中，準(zhǔn)備兩塊板厚T為6.2mm的鋁合金的金屬板(A6063 — T5)，并將兩塊金屬板接合。雙軸肩部攪拌頭型工具5的第一軸肩部11及第二軸肩部12的外徑X (軸肩部中的、與金屬板接觸的面的直徑)設(shè)定為20mm，銷13的外徑Y(jié)設(shè)定為12mm，軸肩部間的距離Z設(shè)定為5.8mm。螺旋槽深度設(shè)定為0.81mm。雙軸肩部攪拌頭型工具5的轉(zhuǎn)速設(shè)定為800rpm,接合速度設(shè)定為600mm/min。此外,在各條件中，為了對(duì)與對(duì)接部N間的關(guān)系進(jìn)行調(diào)查，將間隙改變?yōu)镺mm、1.25mm、1.50mm、1.75mm、2.0Omm后，進(jìn)行試驗(yàn)。
[0228]圖32是表示在實(shí)施例3中，螺紋比例對(duì)金屬板的高低差帶來的影響(對(duì)接部的間隙為Omm)的圖。圖33是表示在實(shí)施例3中，螺紋比例對(duì)金屬板高低差帶來的影響(對(duì)接部的間隙為1.5mm)的圖。高低差是以接合前的金屬板的表面為基準(zhǔn)(基準(zhǔn)=0)，來表示接合后的各部位的高度位置。在高低差為正值時(shí)表示呈凸?fàn)?，為?fù)值時(shí)表示呈凹狀(凹槽)。
[0229]如圖33所示，使用“▲”表示的表面Sa的Re側(cè)在條件A~E中均表示為正值。也就是說，表面Sa的Re側(cè)始終呈凸?fàn)睢?br> [0230]另一方面，使用“?”表不的表面Sa的Ad側(cè)在條件A中表不為很大的負(fù)值。也就是說，在條件A中，表面Sa的Ad側(cè)呈很大的凹狀。此外，在使用“ ?”表示的表面Sa的Ad偵牝隨著右螺紋比例的增大，表面Sa的Ad側(cè)的凹陷逐步減小，在條件E中呈凸?fàn)睢?br> [0231]另一方面，使用“.”表示的背面Sb的Ad側(cè)在條件A中表示為很大的正值。也就是說，在條件A中，背面Sb的Ad側(cè)呈很大的凸?fàn)?。此外，在使用? ”表示的背面Sb的Ad偵牝隨著右螺紋比例的增大，背面Sb的Ad側(cè)的凹陷逐漸增大，在條件D、E中呈凹狀。也就是說，使用“?”表示的表面Sa的Ad側(cè)與使用“ ”表示的背面Sb的Ad側(cè)，處于與右螺紋的比例呈相反的關(guān)系。此外，使用“ ? ”表示的表面Sa的Ad側(cè)與使用“ ”表示的背面Sb的Ad側(cè)即使是在條件C (50:50)下，也只是略呈凹狀。
[0232]在將圖32及圖33進(jìn)行對(duì)比后，可知即使對(duì)接部的間隙為1.5mm，在對(duì)接部的間隙為0_時(shí)，高低差的趨勢(shì)也也幾乎沒有改變。可以知道圖33的使用“▲”表示的表面Sa的Re側(cè)及以使用“.”表示的背面Sb的Re側(cè)的值在整體上與圖32相比要小。
[0233]圖34是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件A的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。圖35是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件B的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。圖36是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件C的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。圖37是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件D的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。圖38是表示在實(shí)施例3中，在對(duì)接部的間隙不同的情況下，條件E的金屬板的塑性化區(qū)域的圖。圖34~圖38中的各圖的左欄表示進(jìn)行了塑性化區(qū)域W的微組織觀察的剖視圖，中欄表示塑性化區(qū)域W的表面(裝飾面)Sa側(cè)的俯視圖，右欄表示塑性化區(qū)域W的背面Sb側(cè)的俯視圖。
[0234]如圖34的左欄所示，在條件A的情況下，在表面(裝飾面)Sa側(cè)形成有很大的凹槽V，但在背面Sb側(cè)沒有形成凹槽V。在對(duì)接部的間隙為1.75mm、2.0Omm時(shí)，表面Sa側(cè)形成接合缺陷Q。塑性化區(qū)域W朝向背面Sb逐漸擴(kuò)張。塑性化區(qū)域W的紋路是左右非對(duì)稱的。塑性化區(qū)域W的Ad側(cè)的紋路比Re側(cè)的紋路更深。此外，在圖34中，金屬板的背面Sb側(cè)的毛邊P比表面Sa側(cè)的毛邊P少。
[0235]如圖35的左欄所示，在條件B的情況下，在表面(裝飾面)Sa側(cè)形成有比條件A小的凹槽V，但在背面Sb側(cè)沒有凹槽V。在對(duì)接部的間隙為2.0Omm時(shí)，在金屬板的內(nèi)部形成接合缺陷Q。塑性化區(qū)域W的紋路是左右非對(duì)稱的。塑性化區(qū)域W的Ad側(cè)的紋路比Re側(cè)的紋路更深。在將圖43的條件B的背面Sb與圖42的條件A的背面Sb進(jìn)行對(duì)比后，條件B的毛邊P產(chǎn)生得較多，而使表面粗糙。
[0236]如圖36的左欄所示，在條件C的情況下，在表面(裝飾面)Sa側(cè)形成有較小的凹槽V，在背面Sb側(cè)也形成有較小的凹槽V。在對(duì)接部的間隙為2.0Omm時(shí)，在金屬板的內(nèi)部形成接合缺陷Q。塑性化區(qū)域W的上下的紋路大致對(duì)稱，且左右的紋路大致對(duì)稱。在將圖36的條件C的表面Sa與圖35的條件B的表面Sa進(jìn)行對(duì)比后，在條件C的表面Sa上幾乎沒有毛邊。此外，在條件C的背面Sb上，Re側(cè)的毛邊P比Ad側(cè)的毛邊P產(chǎn)生得多。
[0237]如圖37的左欄所示，在條件D的情況下，在表面(裝飾面)Sa側(cè)沒有形成凹槽V，而在背面Sb側(cè)形成較小的凹槽V。在對(duì)接部的間隙為2.0Omm時(shí)，在金屬板的內(nèi)部形成接合缺陷Q。此外，背面Sb的毛邊P比表面Sa的毛邊P產(chǎn)生得多。
[0238]如圖38的左欄所示，在條件E的情況下，在表面(裝飾面)Sa側(cè)沒有形成凹槽V，而在背面Sb側(cè)形成很大的凹槽V。在對(duì)接部的間隙為1.75mm、2.0Omm時(shí),在金屬板的內(nèi)部形成接合缺陷Q。塑性化區(qū)域W朝向背面Sb逐漸變窄。在背面Sb產(chǎn)生許多的毛邊P，而在表面Sa則沒有產(chǎn)生毛邊P。
[0239]圖39是將實(shí)施例3的結(jié)果匯總后的表。各要素的符號(hào)直接參照實(shí)施方式2的符號(hào)。如圖47的條件A的示意圖所示，若在100%的范圍內(nèi)設(shè)置朝右旋轉(zhuǎn)的左螺紋，則流動(dòng)化的金屬會(huì)被螺旋槽引導(dǎo)，而朝背面Sb側(cè)移動(dòng)。因上述金屬的移動(dòng)，使得雙軸肩部攪拌頭型工具5的第二軸肩部12受到按壓，雙軸肩部攪拌頭型工具5相對(duì)于金屬板朝與滑動(dòng)軸4相反的一側(cè)(背面Sb側(cè))移動(dòng) 。藉此，由于雙軸肩部攪拌頭型工具5會(huì)過深地進(jìn)入表面(裝飾面)Sa側(cè)，因此，在表面Sa側(cè)形成很大的凹槽V。
[0240]另一方面，如圖39的條件B~E所示，在設(shè)置25%以上比例的右螺紋部分來作為上部螺旋槽13a的情況下，因由右螺紋的螺旋槽引起的金屬移動(dòng)，就會(huì)使雙軸肩部攪拌頭型工具5被朝滑動(dòng)軸4側(cè)(上方)按壓，從而能夠防止雙軸肩部攪拌頭型工具過深地進(jìn)入金屬板的表面Sa (裝飾面)。藉此，能防止在表面Sa (裝飾面)產(chǎn)生凹槽V，或是即使形成有凹槽也能減小凹槽的深度。因此，能夠減少用于使接合后的金屬板表面Sa平滑的的精加工處理的耗時(shí)。但是，當(dāng)在條件B、條件C中對(duì)接部的間隙為2.0Omm時(shí)，以及當(dāng)在條件D、條件E中對(duì)接部的間隙為1.75mm或2.0Omm時(shí)，由于產(chǎn)生了接合缺陷Q，因此不適合?？梢哉J(rèn)為這是由于若對(duì)接部的間隙大就會(huì)導(dǎo)致接合部分的金屬材料減少的緣故。
[0241 ] 另外，例如像條件E這樣，在以100 %的比例刻設(shè)朝右旋轉(zhuǎn)的右螺紋時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具5相對(duì)于板狀端部102朝上方移動(dòng)，第一軸肩部11的下表面的高度位置位于板狀端部102在摩擦攪拌前的表面(裝飾面)Sa的上方，在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙較大的情況下，金屬的按壓便不夠充分，但是在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙微小的情況下，能夠充分地按壓金屬。
[0242]此外，在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙微小的情況下，塑性化區(qū)域W僅比摩擦攪拌前的表面Sa突出些許。但是，將板狀端部102的表面Sa變得平滑的處理由于只需要與摩擦攪拌前的表面Sa的高度對(duì)齊并將突出的部分切削即可，因此，精加工處理變得容易。
[0243]在上述實(shí)施方式I中，上部螺旋槽13a和下部螺旋槽13b相對(duì)于軸肩部間的距離Z以50:50的比例形成，但在將裝飾面設(shè)為表面Sa，且使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)的情況下，較為理想的是，使第一軸肩部11側(cè)的右螺紋的上部螺旋槽13a和第二軸肩部12側(cè)的左螺紋的下部螺旋槽13b相對(duì)于軸肩部間的距離Z以25:75?100:0的比例形成。也就是說，也可以將右螺紋的上部螺旋槽13a形成為在第一軸肩部11側(cè)相對(duì)于軸肩部間的距離Z形成為25%以上的部分，并將上部螺旋槽13a以外的部分全部作為左螺紋的下部螺旋槽13b。在使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)的情況下，也可以不設(shè)置左螺紋，而在銷13的軸向的全長(zhǎng)上設(shè)置右螺紋。
[0244]此外，在實(shí)施例3中，雖將表面Sa側(cè)設(shè)定為裝飾面，但也可以將背面Sb側(cè)設(shè)定為裝飾面。在這種情況下，參照?qǐng)D39，通過將雙軸肩部攪拌頭型工具5的旋轉(zhuǎn)方向、螺旋槽的卷繞方向按照條件A、B、C、D設(shè)定，藉此，能防止背面Sb (裝飾面)側(cè)產(chǎn)生凹槽V，或是即使形成有凹槽V也能減小凹槽V的深度。
[0245]也就是說，在使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝右旋轉(zhuǎn)的同時(shí)將背面?zhèn)萐b設(shè)定為裝飾面的情況下，較為理想的是，包括:對(duì)接工序，在該對(duì)接工序中，使金屬板的端面彼此對(duì)接；以及接合工序，在該接合工序中，在使第二軸肩部12與金屬板的裝飾面相對(duì)，且使銷13的軸向中心與金屬板的板厚方向中心對(duì)準(zhǔn)后，使朝右旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具5的銷13移動(dòng)到對(duì)接部N，來進(jìn)行摩擦攪拌接合，將軸肩部間的距離Z設(shè)定為金屬板的板厚以下，且在銷13的外周面的第二軸肩部12側(cè)形成左螺紋的螺旋槽，并使上述左螺紋的螺旋槽相對(duì)于軸肩部間的距離Z以25%以上的比例形成。
[0246]根據(jù)上述接合方法，第二軸肩部12側(cè)的左螺紋以25%以上的比例形成，因此，因由左螺紋的螺旋槽引起的金屬移動(dòng)，便會(huì)使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝與滑動(dòng)軸4相反一偵儀下方)按壓，從而能夠防止雙軸肩部攪拌頭型工具5過深地進(jìn)入金屬板的背面(裝飾面)Sb。藉此，能夠防止在裝飾面產(chǎn)生凹槽，或是即使形成有凹槽也能減小凹槽的深度。
[0247]圖40是使雙軸肩部攪拌頭型工具朝左旋轉(zhuǎn)時(shí)的情況匯總后的圖。
[0248]在條件F中，將左螺紋的上部螺旋槽13a與右螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為O:100 (沒有左螺紋)。
[0249]在條件G中，將左螺紋的上部螺旋槽13a與右螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 25:75o
[0250]在條件H中，將左螺紋的上部螺旋槽13a與右螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 50:50o
[0251 ] 在條件I中，將左螺紋的上部螺旋槽13a與右螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為 75:25o
[0252]在條件J中，將左螺紋的上部螺旋槽13a與右螺紋的下部螺旋槽13b的比例設(shè)定為100:0 (沒有右螺紋)。
[0253]如實(shí)施方式2所示，在朝左旋轉(zhuǎn)時(shí)，使用在上部螺旋槽13a設(shè)有左螺紋、在下部螺旋槽13b設(shè)有右螺紋的雙軸肩部攪拌頭型工具5A。在使雙軸肩部攪拌頭型工具5A朝左旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于與實(shí)施方式I的雙軸肩部攪拌頭型工具5的螺紋的卷繞方向不同，因此，在結(jié)果上會(huì)表現(xiàn)出與實(shí)施例3相同的作用效果。也就是說，如條件G?條件J所示，因摩擦攪拌而流動(dòng)化后的金屬會(huì)被銷13的左螺紋的上部螺旋槽13a引導(dǎo)后，朝第一軸肩部11側(cè)移動(dòng)，并被銷13的右螺紋的上部螺旋槽13b引導(dǎo)后，朝第二軸肩部12側(cè)移動(dòng)。由于左螺紋以25%以上的比例形成，因此，因由左螺紋的螺旋槽引起的金屬移動(dòng)，使得雙軸肩部攪拌頭型工具5A被朝滑動(dòng)軸4側(cè)(上方)按壓，從而能夠防止雙軸肩部攪拌頭型工具5A過深地進(jìn)入金屬板的表面(裝飾面)Sa。藉此，能防止在表面(裝飾面)Sa產(chǎn)生凹槽V，或是即使形成有凹槽V也能減小凹槽V的深度。藉此，能夠減少用于使接合后的金屬板的表面Sa變得平滑的精加工處理的耗時(shí)。
[0254]另外，例如像條件J這樣，在以100%的比例刻設(shè)朝左旋轉(zhuǎn)的左螺紋時(shí)，雙軸肩部攪拌頭型工具5相對(duì)于板狀端部102朝上方移動(dòng)，而使第一軸肩部11的下表面的高度位置位于板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa的上方，在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙較大的情況下，金屬的按壓便會(huì)不夠充分，但是在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙微小的情況下，就能充分地對(duì)金屬進(jìn)行按壓。
[0255]在第一軸肩部11的下表面的高度位置與板狀端部102在摩擦攪拌前的表面Sa之間的間隙微小的情況下，塑性化區(qū)域W僅比摩擦攪拌前的表面Sa突出些許。但是，將板狀端部102的表面Sa變得平滑的處理由于只需要與摩擦攪拌前的表面Sa的高度對(duì)齊并將突出的部分切削即可，因此，精加工處理變得容易。
[0256]在上述實(shí)施方式2中，上部螺旋槽13a和下部螺旋槽13b相對(duì)于軸肩部間的距離Z以50:50的比例形成，但在將裝飾面設(shè)為表面Sa，且使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝左旋轉(zhuǎn)的情況下，較為理想的是，第一軸肩部11側(cè)的左螺紋的上部螺旋槽13a和第二軸肩部12側(cè)的右螺紋的下部螺旋槽13b相對(duì)于軸肩部間的距離Z以25:75?100:0的比例形成。也就是說，也可以將左螺紋上部螺旋槽13a形成為在第一軸肩部11側(cè)，相對(duì)于軸肩部間的距離Z形成為25%以上的部分，而使上部螺旋槽13a以外的部分全部作為右螺紋的下部螺旋槽13b。在使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝左旋轉(zhuǎn)的情況下，也可以不設(shè)置右螺紋，在銷13的軸向的整個(gè)全長(zhǎng)設(shè)置左螺紋。
[0257]另外，雖然將表面Sa側(cè)設(shè)定為裝飾面，但也可以將背面S側(cè)設(shè)定為裝飾面。在這種情況下，參照?qǐng)D40，通過將雙軸肩部攪拌頭型工具5的旋轉(zhuǎn)方向、螺旋槽的卷繞方向按條件F、G、H、I設(shè)定，藉此，能防止在背面Sb (裝飾面)側(cè)產(chǎn)生凹槽V，或是即使形成有凹槽V也能減小凹槽V的深度。
[0258]也就是說，在使雙軸肩部攪拌頭型工具5朝左旋轉(zhuǎn)并將背面Sb側(cè)設(shè)定為裝飾面的情況下，較為理想的是，包括:對(duì)接工序，在該對(duì)接工序中，使金屬板的端面彼此對(duì)接；以及接合工序，在該接合工序中，在使第二軸肩部12與金屬板的裝飾面相對(duì)，且將銷13的軸向中心與金屬板的板厚方向中心對(duì)準(zhǔn)后，使朝左旋轉(zhuǎn)的雙軸肩部攪拌頭型工具5A的銷13移動(dòng)到對(duì)接部N，來進(jìn)行摩擦攪拌接合，將軸肩部間的距離Z設(shè)定為金屬板的板厚以下，且在銷13的外周面的第二軸肩部12側(cè)形成右螺紋的螺旋槽，并使上述右螺紋的螺旋槽相對(duì)于軸肩部間的距離Z以25%以上的比例形成。
[0259]根據(jù)以上的接合方法，第二軸肩部12側(cè)的右螺紋以25%以上的比例形成，因此，因由右螺紋的螺旋槽引起的金屬移動(dòng)，使得雙軸肩部攪拌頭型工具5A被朝與滑動(dòng)軸4的相反側(cè)(下方)按壓，從而能夠防止雙軸肩部攪拌頭型工具5A過深地進(jìn)入金屬板的背面(裝飾面)Sb。藉此，能夠防止在背面(裝飾面)產(chǎn)生凹槽，或是即使形成凹槽也能減小凹槽的深度。
[0260]<實(shí)施例4>
[0261]接著，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例4進(jìn)行說明。圖41是表示實(shí)施例4的卡合形態(tài)或?qū)有螒B(tài)的主視圖，其中，圖41 (a)表示類型I，圖41 (b)表示類型II，圖41 (c)表示類型III。在實(shí)施例4中，準(zhǔn)備三種待試驗(yàn)體，僅對(duì)類型1、類型II及類型III的部分分別進(jìn)行摩擦攪拌接合，并對(duì)接合后各自的角變形進(jìn)行調(diào)查。
[0262]類型I?III是由鋁合金6N01 — T5材料構(gòu)成的雙層面板201A、201B，參照?qǐng)D12及圖41，設(shè)定成使外板厚壁部(第一外板厚壁部211、第二外板厚壁部221)的板厚a = 3mm、覆蓋部(覆蓋部213、223、232、242)的厚度b = 0.5mm、從支承板204到第一端面33的長(zhǎng)度c及從支承板204到第二端面43的長(zhǎng)度c = 15mm、從外板202的上表面到內(nèi)板203的下表面的長(zhǎng)度d = 30mm、左右寬度尺寸e = 200mm、延長(zhǎng)尺寸為5000mm。
[0263]參照?qǐng)D15，雙軸肩部攪拌頭型工具265設(shè)定成使第一軸肩部252的下端面252c的直徑X2 = 10mm、第二軸肩部253的上端面253c的直徑Y(jié)2 = 10mm、第二軸肩部253的外徑Y(jié)l = 15mm、銷254的外徑U = 6mm。從第一軸肩部252到第二軸肩部253的長(zhǎng)度(銷254的長(zhǎng)度)設(shè)定為2.9mm。形成于第一軸肩部252的下端面252c的凹陷部(未圖示)的形狀從俯視觀察呈渦旋狀，凹陷部的深度設(shè)定為0.3mm，凹陷部的間距設(shè)定為1.2mm。雙軸肩部攪拌頭型工具265設(shè)定成朝右旋轉(zhuǎn)，類型I?III均從圖41 (a)?圖41 (c)的紙面外側(cè)朝背面?zhèn)纫苿?dòng)。雙軸肩部攪拌頭型工具265的轉(zhuǎn)速設(shè)定為2000rpm，移動(dòng)速度設(shè)定為1000mm/min。
[0264]在類型I中，如圖41 Ca)所示，在雙軸肩部攪拌頭型工具265的行進(jìn)方向的左側(cè)配置雙層面板201A，在右側(cè)配置雙層面板201B，并使第一鉤部212A與第二鉤部222B卡合。
[0265]在類型II中，如圖41 (b)所示，在雙軸肩部攪拌頭型工具265的行進(jìn)方向的右側(cè)配置雙層面板201A，在左側(cè)配置雙層面板201B，并使第一鉤部212A與第二鉤部222B卡合。
[0266]在類型III中，如圖41 (C)所示，在雙軸肩部攪拌頭型工具265的行進(jìn)方向的左側(cè)配置雙層面板201A，在右側(cè)配置雙層面板201B，并使第一端面233A與第二端面243B對(duì)接。
[0267]圖42是表示類型I的角變形結(jié)果的圖。圖43是表示類型II的角變形結(jié)果的圖。圖44是表示類型III的角變形結(jié)果的圖。橫軸表示被接合的各待試驗(yàn)體距左側(cè)端的在寬度方向上的長(zhǎng)度。寬度方向=200mm是表示中心線C的位置?？v軸表示各待試驗(yàn)體的距任意的基準(zhǔn)點(diǎn)的、接合后高度。對(duì)各待試驗(yàn)體的距前端朝延伸方向的距離為50mm、200mm、400mm、600mm、800mm、950_的各處的高度進(jìn)行計(jì)算。
[0268]如圖42、43所示，在類型1、類型II中，在寬度方向=180mm的位置處的高度最高，在寬度方向=210mm的位置處的高度最低。也就是說，接合部分形成小小的凹入形狀。此夕卜，在寬度方向=180mm?210mm的位置處的高低差上，類型II比類型I大。此外，在從寬度方向=210mm的位置到待試驗(yàn)體的右端的高低差上，類型II也比類型I大。也就是說，可以知道類型II的角變形在整體上比類型I的角變形大。
[0269]可以認(rèn)為這是由于如圖41 (a)及圖41 (b)所示，雙層面板201A、201B受到雙軸肩部攪拌頭型工具265的力方向和雙層面板201A、201B的卡合形態(tài)的不同所引起的?？梢韵氲皆谑贡緦?shí)施方式的雙軸肩部攪拌頭型工具265 (銷254的螺旋槽255為左螺紋)朝右旋轉(zhuǎn)，而從圖41的紙面外側(cè)往背面?zhèn)纫苿?dòng)時(shí)，作用有應(yīng)力Fl。
[0270]因此，若是圖41 (b)所示的類型II，則由于卡合部M的傾斜面Ma的傾斜方向與應(yīng)力Fl的作用方向大致平行，且應(yīng)力Fl相對(duì)于中心線C的輸入位置與傾斜面Ma位于同一偵牝因此，雙層面板201B容易朝右斜下方移動(dòng)，從而使接合中雙層面板201A、201B分開的可能性提聞。
[0271]另一方面，若是圖41 Ca)所示的類型I，則由于卡合部M的傾斜面Ma的傾斜方向與應(yīng)力Fl的作用方向相交，且應(yīng)力Fl相對(duì)于中心線C的輸入位置與傾斜面Ma位于相反側(cè)，因此，能夠有效地防止接合中雙層面板201A、201B分開。
[0272]另外，如圖44所示，在類型III中，在寬度方向?yàn)?80mm的位置處與在寬度方向?yàn)?10mm的位置處的高度大致相同。也就是說，與左右端相比，接合部分最高，從正面觀察呈山型。此外，類型III的高低差也比類型1、II的高低差大。假設(shè)配置多塊(例如五塊)雙層面板，并像類型III這樣從對(duì)接部N側(cè)開始摩擦攪拌接合，則可以認(rèn)為接合后的雙層面板整體的角變形量會(huì)增大。因此，從接合強(qiáng)度的觀點(diǎn)來看，無論先對(duì)卡合部M和對(duì)接部N中的哪一個(gè)進(jìn)行接合均沒有問題，但若考慮角變形量的話，較為理想的是，先從卡合部M側(cè)進(jìn)行摩擦攪拌接合。
[0273]圖45是將雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)方向、螺旋槽的卷繞方向、卡合形態(tài)匯總后的表。在圖45中，示出了四種類型的優(yōu)選條件I?4。如條件1(與本實(shí)施方式同)所示，在使螺旋槽為左螺紋的雙軸肩部攪拌頭型工具265朝右旋轉(zhuǎn)，并從圖45的紙面外側(cè)朝背面?zhèn)纫苿?dòng)的情況下，卡合形態(tài)優(yōu)選選擇類型I。
[0274]也就是說，在條件I中，由于使雙軸肩部攪拌頭型工具265朝右旋轉(zhuǎn)，因此，作用有相對(duì)于中心線C從左側(cè)朝右側(cè)的方向的分力，并且塑性化流動(dòng)后的金屬會(huì)被螺旋槽引導(dǎo)，而從上朝下移動(dòng)。因此，在條件I中，如卡合形態(tài)所示這樣作用有應(yīng)力F1。因而，在類型I中，通過以與應(yīng)力Fl相對(duì)的方式設(shè)置第二鉤部212B及卡合部M的傾斜面Ma，從而能防止接合中雙層面板201A、201B分開。[0275]此外，如條件2所示，在使螺旋槽為右螺紋的雙軸肩部攪拌頭型工具265朝左旋轉(zhuǎn)，并從圖45的紙面外側(cè)朝背面?zhèn)纫苿?dòng)的情況下，卡合形態(tài)優(yōu)選選擇類型II。
[0276]也就是說，在條件2中，由于使雙軸肩部攪拌頭型工具265朝左旋轉(zhuǎn)，因此，作用有相對(duì)于中心線C從右側(cè)朝左側(cè)的方向的分力，并且塑性化流動(dòng)后的金屬會(huì)被螺旋槽引導(dǎo)，而從上朝下移動(dòng)。因此，在條件2中，如卡合形態(tài)所示這樣作用有應(yīng)力F2。因而，在類型II中，通過以與應(yīng)力F2相對(duì)的方式設(shè)置第二鉤部212B及卡合部M的傾斜面Ma，從而能防止接合中雙層面板201A、201B分開。
[0277]同樣地，如條件3所示，在使螺旋槽為右螺紋的雙軸肩部攪拌頭型工具265朝右旋轉(zhuǎn)，并從圖53的紙面外側(cè)朝背面?zhèn)纫苿?dòng)的情況下，卡合形態(tài)優(yōu)選選擇類型IV。
[0278]同樣地，如條件4所示，在使螺旋槽為左螺紋的雙軸肩部攪拌頭型工具265朝左旋轉(zhuǎn)，并從圖53的紙面外側(cè)朝背面?zhèn)纫苿?dòng)的情況下，卡合形態(tài)優(yōu)選選擇類型V。
[0279]即使在條件3、條件4的情況下，通過以與應(yīng)力F3、F4相對(duì)的方式設(shè)置卡合面M的傾斜面Ma’及第二鉤部212B’，從而能防止接合中雙層面板201A’、201B’分開。
[0280]此外，在條件1、條件2中，較為理想的是，在第一軸肩部252側(cè)設(shè)置覆蓋部，在條件3、4中，較為理想的是，在第二軸肩部253側(cè)設(shè)置覆蓋部。藉此，能夠?qū)⒔饘傺a(bǔ)充到因摩擦攪拌而使金屬不足的一側(cè)，因此，能夠補(bǔ)充金屬不足。
[0281]〈實(shí)施例5>
[0282]在實(shí)施例5，使用五塊與實(shí)施例4不同尺寸的雙層面板來進(jìn)行摩擦攪拌接合。若參照?qǐng)D12，實(shí)施例5的雙層面板設(shè)定成使外部厚壁部的板厚a = 4.0mm、覆蓋部的厚度b =
0.5mm、左右寬度尺寸e = 400mm、延長(zhǎng)尺寸為12500mm。
[0283]若參照?qǐng)D15，雙軸肩部攪拌頭型工具設(shè)定成使第一軸肩部252的下端面252c的直徑X2 = 15mm、第二軸肩部253的外徑Y(jié)l = 18mm、第二軸肩部253的上端面253c的直徑Y(jié)2 = 15mm、銷254的外徑U = 9mm。從第一軸肩部252到第二軸肩部253的長(zhǎng)度(銷254的長(zhǎng)度)設(shè)定為3.7mm。此外，將雙軸肩部攪拌頭型工具的旋轉(zhuǎn)速度設(shè)定為lOOOrpm。此外，將雙軸肩部攪拌頭型工具的移動(dòng)速度設(shè)定成在卡合部M側(cè)為1000mm/min、在對(duì)接部N側(cè)為1500mm/mino
[0284]在實(shí)施例5中，將一方的雙層面板放置在桌面，將另一方的雙層面板從上方放下，來進(jìn)行卡合及對(duì)接。通過相同的作業(yè)將五塊雙層面板無間隙地卡合后，固定組裝體使其不能自由移動(dòng)。并使用以1.5m間隔配置在延長(zhǎng)方向上的橫向壓鉗來進(jìn)行按壓，以使組裝體不會(huì)浮動(dòng)。此外，將組裝體的四個(gè)角落簡(jiǎn)單地夾住。接著，從一端開始依次進(jìn)行摩擦攪拌接合。
[0285]即使在實(shí)施例5的條件下，也能制造出沒有接合不良的表面件。在此，一般來說，在對(duì)金屬構(gòu)件進(jìn)行摩擦攪拌接合時(shí)，有時(shí)會(huì)因熱收縮而使接合后的金屬構(gòu)件發(fā)生翹曲。假設(shè)在金屬構(gòu)件的表面、背面進(jìn)行摩擦攪拌接合的情況下，在以相同條件的旋轉(zhuǎn)工具的旋轉(zhuǎn)速度、移動(dòng)速度及移動(dòng)長(zhǎng)度，對(duì)金屬構(gòu)件的表面進(jìn)行摩擦攪拌接合后，對(duì)背面?zhèn)冗M(jìn)行摩擦攪拌接合，則金屬構(gòu)件的背面?zhèn)瓤赡苈N曲成凹狀。
[0286]這是由于在對(duì)表面?zhèn)冗M(jìn)行摩擦攪拌接合后，因熱收縮會(huì)使金屬構(gòu)件在表面?zhèn)刃纬砂紶睿虼?，將金屬?gòu)件翻過來放在平坦的桌面時(shí)，就可使桌面與金屬構(gòu)件之間的間隙變大。在這種狀態(tài)下，若對(duì)背面?zhèn)冗M(jìn)行摩擦攪拌接合，則由摩擦攪拌產(chǎn)生的熱便不容易散逸至桌面，因此，使金屬構(gòu)件上殘留的熱量增大。其結(jié)果是，由于殘留于金屬構(gòu)件的熱的共同作用，使得背面?zhèn)却蠓芈N曲成凹狀。
[0287]因此，只要像實(shí)施例5這樣，將對(duì)接部N側(cè)的雙軸肩部攪拌頭型工具移動(dòng)速速度設(shè)定成比卡合部M的雙軸肩部攪拌頭型工具移動(dòng)速速度快，就能防止接合時(shí)進(jìn)入對(duì)接部的熱量。藉此，能夠防止接合后的雙層面板翹曲。
[0288]<實(shí)施例6>
[0289]在實(shí)施例6中，為了對(duì)板狀端部的板厚與長(zhǎng)度間的關(guān)系進(jìn)行調(diào)查而進(jìn)行了試驗(yàn)。如圖46 Ca)所示，將兩塊截面呈口字狀的相同形狀的待試驗(yàn)體301、301對(duì)接，并對(duì)對(duì)接部N進(jìn)行摩擦攪拌接合。各待試驗(yàn)體301包括支承構(gòu)件302、從支承構(gòu)件垂直地延伸設(shè)置的板狀端部303。
[0290]待試驗(yàn)體301的高度設(shè)定為30mm，延長(zhǎng)尺寸設(shè)定為500mm。如圖46 (a)、圖46(b)所示，將板狀端部303的板厚a及從支承構(gòu)件302到板狀端部303的前端的長(zhǎng)度c作為參數(shù)，在各條件下進(jìn)行摩擦攪拌接合。在圖46 (b)中，將實(shí)施例6的各條件和接合質(zhì)量匯總成表。雙軸肩部攪拌頭型工具的尺寸如圖46 (b)的表所不。
[0291]如圖46 (b)所示，在板厚a = 3mm、從支承構(gòu)件402到板狀端部403的前端的長(zhǎng)度c = 50mm時(shí),會(huì)產(chǎn)生接合不良。此外，在板厚a = 6mm的情況下，當(dāng)長(zhǎng)度c = 70mm、80mm會(huì)產(chǎn)生接合不良。在板厚a = 12mm的情況下，當(dāng)長(zhǎng)度c = 120_時(shí)會(huì)產(chǎn)生接合不良。也就是說，若板狀端部303的長(zhǎng)度相對(duì)于支承構(gòu)件302過長(zhǎng)，則板狀端部303的前端側(cè)容易變形，因此容易導(dǎo)致接合不良。
[0292]圖47是表不實(shí)施例6的相關(guān)關(guān)系的圖。圖47的橫軸表不板厚a,縱軸表不從支承構(gòu)件302到板狀端部303的前端的長(zhǎng)度C。從該圖可知，較為理想的是，將從支承構(gòu)件到前端的長(zhǎng)度c設(shè)定成滿足c < 7.0X板厚a+18.5mm的條件。只要在這種條件下，就能夠抑制板狀端部303的變形，因此，不容易產(chǎn)生接合不良。
[0293](符號(hào)說明)
[0294]I摩擦攪拌裝置
[0295]Ia夾頭部
[0296]2旋轉(zhuǎn)工具單元
[0297]3保持件
[0298]4滑動(dòng)軸
[0299]5雙軸肩部攪拌頭型工具
[0300]6 滑動(dòng)元件
[0301]11第一軸肩部
[0302]12第二軸肩部
[0303]13 銷
[0304]13a上部螺旋槽
[0305]13b下部螺旋槽
[0306]100A中空型材
[0307]100B中空型材
[0308]N對(duì)接部
[0309]T金屬板的厚度[0310]W塑性化區(qū)域(接合部)
[0311]X軸肩部的外徑
[0312]Y銷的外徑
[0313]Z軸肩部間的距離(銷的長(zhǎng)度)
【權(quán)利要求】
1.一種摩擦攪拌接合方法，使用雙軸肩部攪拌頭型工具，來對(duì)一對(duì)金屬板進(jìn)行接合，所述雙軸肩部攪拌頭型工具包括一對(duì)軸肩部和在所述軸肩部之間形成的銷，其特征在于，所述摩擦攪拌接合方法包括: 對(duì)接工序，在該對(duì)接工序中，將所述金屬板的端面彼此對(duì)接；以及接合工序，在該接合工序中，使旋轉(zhuǎn)的所述雙軸肩部攪拌頭型工具的銷移動(dòng)到將所述端面彼此對(duì)接后形成的對(duì)接部,來將所述端面彼此進(jìn)行摩擦攪拌接合， 在所述接合工序中，預(yù)先將所述第一軸肩部與所述第二軸肩部間的距離設(shè)定為所述金屬板的厚度以下，當(dāng)因摩擦攪拌而使所述金屬板變形，來使所述金屬板的位置沿所述雙軸肩部攪拌頭型工具的轉(zhuǎn)軸方向移位時(shí)，使所述雙軸肩部攪拌頭型工具隨著所述移位而沿轉(zhuǎn)軸方向移動(dòng)， 在將所述軸肩的外徑設(shè)為X (mm)、將所述銷的外徑設(shè)為Y (mm)、將所述軸肩部間的距離設(shè)為Z (_)時(shí)，乂、￥、2滿足下式(1)、(2)，
Y2/ (X2 — Y2) > 0.2......(I) Y2/ (YZ) > 1.2.........(2)。
2.如權(quán)利要求1所述的摩擦攪拌接合方法，其特征在于， 在將所述端面彼此間的間隙設(shè)定為1.0Omm以下時(shí)， 將所述金屬板的 厚度與所述軸肩部間的距離設(shè)定成滿足0.2mm < {(金屬板的厚度)一(軸肩部間的距離)} ( 0.8mm。
3.如權(quán)利要求1所述的摩擦攪拌接合方法，其特征在于， 在將所述端面彼此間的間隙設(shè)定為大于1.0Omm且為1.75mm以下時(shí)， 將所述金屬板的厚度與所述軸肩部間的距離設(shè)定成滿足0.4mm < {(金屬板的厚度)一(軸肩部間的距離)} ( 0.8mm。
4.如權(quán)利要求1所述的摩擦攪拌接合方法，其特征在于， 在將所述軸肩的外徑設(shè)為X (mm)、將所述銷的外徑設(shè)為Y (mm)時(shí)，X、Y滿足下式(3)， X2ZY2 > 2.0......(3)。
5.如權(quán)利要求1所述的摩擦攪拌接合方法，其特征在于， 在對(duì)接后的部分的所述金屬板的厚度不同，且將所述金屬板的厚度較大的所述金屬板相對(duì)于所述雙軸肩部攪拌頭型工具的行進(jìn)方向配置在左側(cè)的情況下，在所述接合工序中，使所述雙軸肩部攪拌頭型工具朝右旋轉(zhuǎn)。
6.如權(quán)利要求1所述的摩擦攪拌接合方法，其特征在于， 在對(duì)接后的部分的所述金屬板的厚度不同，且將所述金屬板的厚度較大的所述金屬板相對(duì)于所述雙軸肩部攪拌頭型工具的行進(jìn)方向配置在右側(cè)的情況下，在所述接合工序中，使所述雙軸肩部攪拌頭型工具朝左旋轉(zhuǎn)。
【文檔編號(hào)】B23K20/12GK104002037SQ201410138461
【公開日】2014年8月27日 申請(qǐng)日期:2011年12月26日 優(yōu)先權(quán)日:2011年1月19日
【發(fā)明者】J·馬丁, 堀久司, 瀨尾伸城 申請(qǐng)人:日本輕金屬株式會(huì)社, 焊接研究院